轧辊

<正>轧辊按制造(材料)方法分为:(1)铸造轧辊:碳素铸钢轧辊(碳量0.4%~0.8%的碳素钢);合金铸钢轧辊(合金元素总量不大于5%的合金钢);铸造半钢轧辊(碳量1.4%~2.3%及适当合金元素的铸钢);石墨铸钢轧辊(组织中有适量的石墨,碳量1.2%~2.5%和硅量大于0.8%的铸钢);高铬铸钢轧辊(铬量大于6%的合金铸钢);冷硬铸铁轧辊(辊身表层有一定白口层的铸铁);半冷硬球墨铸铁轧辊(采用挂砂冷型铸造的球墨铸铁);无界冷硬铸铁轧     

Ti、V、Nb、Mo对高铬铸铁碳化物形态与性能的影响

通过在2.8C-31Cr合金中添加Ti、V、Nb、Mo制备多元铬系合金,研究了Ti、V、Nb、Mo的添加对高铬合金碳化物形态、硬度和冲击韧度的影响。结果表明,随着合金元素加入量的增加,高铬合金凝固组织中碳化物尺寸先细化到粗化,硬度和冲击韧度先增加后降低。加入0.4%的Ti、0.4%的V、0.4%的Nb、0.4%的Mo时,高铬合金的铸态组织和综合力学性能最好,硬度(HRC)为58.9,冲击韧度为11J·cm-2。     

V-5Cr-5Ti合金铸态组织中的第二相行为研究

采用XRD、OM、SEM和TEM对V-5Cr-5Ti合金铸态组织进行分析,研究第二相的行为。结果表明:采用真空电子束熔炼制备的V-5Cr-5Ti合金铸态组织具有粗大的晶粒,晶粒内部存在以层状第二相堆垛成树枝状为特征的成分偏析区;金属钒和铸态V-5Cr-5Ti合金的晶格常数分别为0.30316和0.30375 nm,V的单胞体积膨胀约0.58%;存在2种类型的第二相:(1)短条状第二相,具有fcc结构,晶格常数为0.4182~0.4228 nm;(2)椭圆状第二相,具有fcc结构,晶格常数为0.4186~0.4242 nm。V-5Cr-5Ti合金凝固过程中,首先Ti元素与C元素反应析出具有立方结构的亚稳间隙相(Ti_2C)或V元素与C元素反应析出具有hcp结构的亚稳间隙相(V_2C),随后原子发生相互取代,最终形成以Ti元素为主,V、Cr元素为辅,具有fcc结构的碳-氧-氮化物,化学式记为(Ti_2-CON)。     

改善含V高铬铸铁组织和性能的工艺措施

论述了w(V)在5%～10%的高铬铸铁的组织和性能.其中3C-10Cr-10V*合金的抗磨性是3C-17Cr-3Mo合金的2倍.对含V高铬铸铁进行变质处理可进一步改善其组织和抗磨性能:加Ti可使VC球化;加RE可使碳化物细化;RE和Ti都加效果会更好.     

架空输电用高电导率铝线研究

分析了20种架空输电导线用硬态铝线的元素组成以及各种杂质元素含量与硬态铝线电导率之间的关系。结果表明,杂质元素总量与电导率并不完全呈负线性关系,微量杂质元素Ti、V、Mn和Cr对其电导率有显著影响,稀土元素对高电导率铝线并无直接影响,适量B元素可有效改善铝线电导率。在杂质元素总量低于0.20%时,仅当w(Ti+V+Mn+Cr)<0.001%、w(Fe)<0.10%,w(Si)<0.05%时,才可使硬态铝线的电导率高于36.25MS/m,同时才可保证其对应软态铝线电导率达到37.12MS/m以上。     

合金元素的扩散对制备Ti基复合材料的影响

根据柯勒(Kolher)对称热力学模型,同时借助于米德玛(Midema)生成热模型,从热力学上推导出三元体系的计算公式,得出Ti6A14v、Ti600、Super α2和Ti2AlNb 4种基体合金系中各组元的活度系数以及活度相互作用系数,利用扩散系数的热力学因子和组元的示踪扩散系数及自扩散系数,进一步得到基体合金系中相关组元的互扩散系数.4种基体合金系中Ti元素的活度系数顺序为:γTi in Ti3Al4V＞γTi in Ti600＞γTi in superα2＞γTi in Ti2AlNb,主要的合金元素Al在4种基体中的互扩散系数的顺序为:(D)Al in Ti600＞(D) Al in Ti6Al4V＞(D) Al in Ti2AlNb.     

冷却速率对多相透氢V-Ti-Ni合金的组织与性能的影响

本文研究了冷却速率对多相V55Ti30Ni15合金的显微组织、硬度和氢渗透性能的影响。V55Ti30Ni15合金显微组织由V(Ti, Ni)固溶体、NiTi和NiTi2化合物组成。凝固时冷却速率对合金的组织和性能有很大的影响。合金铸锭凝固过程中V(Ti,Ni)固溶体的体积分数随冷却速率的增大而减小,二次枝晶臂间距和宽度也呈现出同样的变化趋势。合金硬度随着冷却速率的升高不断增大,氢渗透率却随之降低。V-Ti-Ni多相合金400℃的氢渗透率与V(Ti, Ni)固溶体体积分数成线性关系。合金铸锭氢渗透率不仅与V(Ti, Ni)固溶体的相对含量有关,而且与固溶体中Ti、Ni合金元素含量和相界的体积有关。     

合金元素对氢在Zr——2.5Nb合金中固溶度的影响

Zr—2.5Nb 合金具有良好的物化性能和工艺性能,因此成为制作水冷动力堆各种构件必不可少的材料。但是,这种合金在反应堆中吸氢,并且由于氢化物的析出而发生氢脆,这就限制了它的使用寿命,并使反应堆的最高运转温度限制在350—400℃之间。要提高反应堆的热效率,就必须探索能改善合金高温性能的合金元素;Ni、V、Ti 这些合金元素可能是潜在的重要元素,因为已知这些元素能提高锆的强度。但是,它们对氢在 Zr—2.5Nb 合金中固溶度的影响问题,现在尚不清楚。印度铸锻造工学院材料科学系的 V、K.辛纳(Sinha)通过测定在800～900℃范围内平衡氢气压—成份曲线,探讨了 Ni、V、Ti 对氢在(Zr—2.5Nb)—H_2系合金β-     

低合金贝氏体铸钢的性能与应用

以Si、Mn、Cr为主要合金元素,加入少量Mo、V、Ti、B、稀土进行微合金化和变质处理,在空冷淬火条件下,获得了综合性能优良的贝氏体组织.主要介绍了低合金空冷贝氏体铸钢的成分、组织和性能,这种材料具有优良的强韧性和耐磨性,用于制造破碎非金属矿的鄂板和研磨矿粉的磨机衬板,使用寿命比高锰钢提高1.5 倍～3.0 倍,用于制造球磨机磨球,磨耗比普通锻钢球和低铬铸铁球低70 %～90 %,和高铬铸铁球相当,用于制造矿粉输送管道,寿命比16Mn钢提高3 倍～4 倍.低合金空冷贝氏体铸钢生产工艺简单,贵重合金元素加入量少,生产成本低,应用于矿山行业,可明显提高破磨设备运转率,降低矿粉加工成本.     

低合金贝氏体铸钢的性能与应用

主要介绍了低合金空冷贝氏体铸钢的成分、组织和性能,这种材料具有优良的强韧性和耐磨性,以廉价的Si、Mn、Cr为主要合金元素,加入少量V、Ti、B、稀土进行微合金化和变质处理,在空冷淬火条件下,获得了综合性能优良的贝氏体组织.用于制造破碎非金属矿的颚板和研磨矿粉的磨机衬板,使用寿命比高锰钢提高1.5～3.0倍,用于制造球磨机磨球,磨耗比普通锻钢球和低铬铸铁球低70%～90%,与高铬铸铁球相当,用于制造矿粉输送管道,寿命比16Mn钢提高3～4倍.低合金空冷贝氏体铸钢生产工艺简单,贵重合金元素加入量少,生产成本低,应用于矿山行业,可明显提高破磨设备运转率,降低矿粉加工成本.     

均匀化退火对ZG80Cr2MnMoSi钢组织的影响

ZG80Cr2MnMoSi钢是一种耐磨衬板用多元合金钢。由于碳和合金元素含量高,铸件中极易产生成分和组织偏析,生产中常采用均匀化退火来减轻偏析对铸件性能的不良影响。研究了均匀化退火对该钢组织、碳化物类型和晶粒尺寸的影响及影响晶粒细化的因素。试验结果表明,碳化物回溶温度显著影响钢的晶粒;均匀化退火时碳化物的主要变化为渗碳体回溶和析出以及渗碳体(Fe3C)转变为合金碳化物((Fe,M)3C);钢经1050℃×4 h退火后,晶粒度为8级,块状碳化物和枝晶状珠光体减少;经1150℃×4 h退火后,晶粒度为7～6级,枝晶状珠光体和块状碳化物均消失。     

用高硫铁液制造蠕墨铸铁的试验研究

对采用高硫原铁液生产蠕墨铸铁进行了试验研究,结果显示:(1)在熔炼Mg-Ti-RE系硅铁蠕化剂时,要注意加料次序及炉料块度,在焦炭坩埚炉及感应电炉中皆能熔化,后者效果好。(2)采用w(S)量为0.06%～0.08%,w(Ti)为0.07%的原铁液,用w(Mg)6%、w(Ti)5%、w(RE)≤0.5%的蠕化剂,加入量在1.2%～2.0%范围内,可制得蠕铁。     

铸态T800合金及其焊层的组织和高温耐磨性能

T800合金是一种优异的高温耐磨材料,广泛应用于涡轮叶冠表面强化。为了考察T800合金应用于涡轮叶冠时的最佳服役状态,对比研究了T800合金铸态及其堆焊层的微观组织、硬度和高温耐微动磨损性能,结果表明,铸态T800合金中Laves相的体积分数高、尺寸大,其硬度和高温耐微动磨损性更加优异。分析认为,在堆焊T800合金铸造焊丝的过程中,焊接基材中的合金元素混合进入了焊接溶池中,对焊层起到稀释作用,Laves相会发生溶解再析出反应,结果导致T800合金焊层中的Laves相体积分数大幅降低、尺寸变小,其硬度和耐磨性明显低于铸态T800合金。     

铁液纯净度对铸铁件质量的影响

综述了微量元素Pb、Te、As、Ti对灰铸铁件组织和性能的影响规律以及对球铁件质量的影响情况;介绍了Ti、V、Pb、Te等元素含量与铸件加工性能的关系;认为可通过使用高纯生铁、优质铸造材料,优质废钢+增碳工艺的感应炉熔炼、冲天炉+感应电炉双联熔炼,利用RE消除微量元素的不利影响等措施来提高铁液的纯净度。     

Cr22合金铸铁溜槽衬板的开发与试验研究

介绍了溜槽衬板的使用工况条件及技术要求,研究开发了新型Cr22MoWVTiNbRE钢铁高炉溜槽衬板,其化学成分为:w(C)2.6%~3.2%,w(Si)0.4%~0.8%,w(Mn)0.5%~1.0%,w(Cr)21.0%~23.0%,w(Mo)0.9%~1.1%,w(W)1.1%~1.8%,w(Cu)0.4%~0.6%,w(V)0.3%~0.5%,w(Ti)0.06%~0.2%,w(Nb)0.1%~0.5%,w(RE)0.04%~0.08%,w(S)≤0.06%,w(P)≤0.06%。热处理工艺为980~1050℃淬火+280~520℃回火,得到的硬度超过63.6HRC,冲击值超过24.66J/cm2;450~520℃二次回火,金相组织为回火马氏体+共晶碳化物(M7C3)+二次碳化物+少量残余奥氏体,得到的铸件硬度超过64HRC。     

Ti对灰铸铁件性能的影响

介绍了不同Ti量对中低CE灰铸铁件组织、力学性能和致密性影响的研究方法。试验结果表明:(1)一定量的Ti增加了铁液的过冷倾向,促进了灰铸铁件D型石墨的形成,湿型砂造型的D型石墨明显多于干型砂。(2)随着铁液中w(Ti)量的增加,中低CE灰铸铁件中D型石墨也不断增加。当D型石墨达到较高比例时,铸件中的厚大热节也大量出现D型石墨,CE较高的铸件力学性能增加;当CE降为3.66%,随着w(Ti)量增加,强度下降幅度较大。(3)随着w(Ti)量的增加,灰铸铁件的致密性下降,缩松几率明显增加。w(Ti)0.17%、w(Al)0.023%时,灰铸件缩松几率为70%。     

激光选区熔化制备Ti−6Al−4V合金的显微组织及在人工模拟唾液中的电化学腐蚀行为

为了进一步提高植入体的耐腐蚀性,通过激光选区熔化制备Ti?6Al?4V合金。借助扫描电镜、电子背散射、透射电镜、电化学腐蚀试验和接触角试验对其显微组织和在人工模拟唾液中的电化学腐蚀行为进行研究。结果表明:激光选区熔化制备Ti?6Al?4V合金在堆积方向呈现典型的β柱状晶,在扫描方向呈近圆形棋盘状组织,而锻造和锻造+热处理样品呈现典型的等轴晶形貌。在37°C模拟人工唾液中激光选区熔化制备Ti?6Al?4V合金比锻造和锻造+热处理样品具有更好的耐腐蚀性能,这是由于其具有疏水性、更高的晶界密度和分布均匀的合金元素。     

MgO和Li2O对预熔型无氟连铸保护渣熔化温度的影响

研究了MgO、Li2O对预熔型无氟连铸保护渣熔化温度的影响规律,测定了实验渣系的熔化温度。结果表明MgO质量分数在7．5％～9％、LiO2质量分数在1．2％～2％时,实验保护渣具有较适宜的熔化温度。熔融状态的连铸保护渣,绝大部分呈玻璃透明态,具有良好的玻璃态,能够提供较好的润滑条件。     

Cr27高铬铸铁生产工艺的试验研究

针对Cr27高铬铸铁的质量问题,确定了合金的成分范围、熔炼工艺、铸造工艺及热处理工艺.结果表明,Cr27高铬铸铁的铸态组织为(Cr,Fe)7C3、奥氏体和出现在碳化物周围贫碳合金元素区的少量马氏体和珠光体.合金经过V、Ti、B变质处理后,碳化物变得细小、均匀,V、Ti、B、RE复合变质效果更佳.     

Nb和Ti对超纯铁素体不锈钢凝固组织及表面起皱的影响

通过真空感应炉浇注实验和热力学软件分析研究了Nb、Ti稳定化元素和C、N间隙元素含量对超纯铁素体不锈钢凝固组织及晶粒簇的影响。结果表明,添加稳定化元素后实验钢的结晶区间变宽,通过控制稳定化元素和间隙原子含量使实验钢在凝固过程中析出较多TiN粒子,可以有效的提高凝固组织的等轴晶率。在充分退火条件下,与Ti单一稳定化实验钢相比,Nb、Ti复合稳定化实验钢中的晶粒簇较弱并具有较小的晶粒尺寸,有利于带钢的抗起皱性能。