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试验研究了不同稳定化退火温度对Al-6Mg-0. 3Mn-0. 13Sc-0. 13Zr合金冷轧板材组织和性能的影响。试验研究结果表明:随稳定化退火温度的升高,板材强度下降而塑性升高,腐蚀抗力则先升而后降;合金板材经350℃稳定化退火1h可达到强度、塑性和耐蚀性的最佳配合。 相似文献
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采用半连续铸造-轧制技术制备了5B01合金板材.研究了稳定化退火工艺对冷轧板材力学性能、抗剥落腐蚀性能以及织构的影响.结果表明,随稳定化退火温度的升高,5B01冷轧板强度呈现下降趋势而塑性升高,抗剥落腐蚀能力则先升后降.冷轧板材中主要存在黄铜织构{011}(211),铜织构{112}(111)和S织构{123}<634>,当退火温度升高到300℃左右时,板材的形变织构逐渐消失,分别向立方职构{001}(100)以及旋转立方织构{001}(110)转变. 相似文献
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采用半连续铸造-轧制技术制备了两种Sc质量分数含量为0.25%和0.10%的Al-Mg-Mn合金薄板,研究了稳定化退火工艺对两种不同Sc含量合金板材拉伸力学性能、剥落腐蚀性能和显微组织的影响。结果表明,两种合金冷轧板材稳定化退火过程中有相同的组织、性能变化规律,即随着退火温度升高,板材强度稍有下降而塑性升高,表现出很强的抗退火软化的能力,其中低Sc含量合金拉伸性能略低于高Sc含量合金的;其次,随退火温度的升高,板材抗剥落腐蚀的能力也表现出相同规律性的变化,200℃1 h左右退火时剥落腐蚀最严重,随着退火温度升高,抗腐蚀性能提高;两种合金冷轧板材在300℃1 h稳定化退火可以获得较好的综合拉伸力学性能和腐蚀性能,在此条件下,低Sc含量的合金板材抗拉强度、屈服强度和伸长率仍然分别达到437 N/mm2、340 N/mm2和16.3%,有很好的开发应用前景。 相似文献
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采用XRD、DSC和拉伸试验机对热轧和冷轧Ni47Ti44Nb9形状记忆合金板材的织构、相变、拉伸和恢复性能进行研究,以便为提高Ni47Ti44Nb9合金的性能提供参考依据.结果表明:热轧板材中的{001}áuv0-和γ丝织构较强,冷轧板材的织构主要为γ丝;850 ℃退火冷轧板材的Ms点低于热轧板材的,且热滞明显提高;沿850 ℃退火板材轧向(RD),应力诱发马氏体临界应力σM最高,与轧向成45-角方向最低,且冷轧板材的应力诱发马氏体临界应力高于热轧板材的;850℃退火冷轧板沿不同方向可恢复应变基本接近,热轧板材存在差异,沿横向(TD)和45-角方向高于冷轧板材. 相似文献
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研究了喷射沉积制备2195铝锂合金锭坯挤压板坯经不同终轧温度热轧至6mm厚度板材,以及经不同中间退火后再冷轧至6mm厚度板材固溶后的晶粒组织。结果表明,终轧温度290℃时,热轧板固溶后表层为粗大再结晶晶粒,而中心层为细长纤维状晶粒;终轧温度降低至220℃时,虽然表层再结晶晶粒尺寸减小,但中心层转变为尺寸粗大的长条状再结晶晶粒。板材中尺寸1μm以上的富Cu第二相粒子数量随中间退火(空冷)温度的增加(从330℃提高至450℃)而增加;冷轧固溶后表层等轴状再结晶晶粒尺寸增加,而中心层晶粒逐渐由粗大长条状再结晶晶粒转变为细小等轴状再结晶晶粒。适当温度中间退火、随炉冷却并冷轧、固溶后表层和中心层全部为细小等轴状再结晶晶粒。优化中间退火后的冷轧板材T8时效态强度最高,而终轧温度220℃的热轧板材T8时效态强度最低。 相似文献
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《热加工工艺》2015,(17)
以5 mm厚热轧纯镍板材为原料,制备冷轧板材。研究了成品力学性能随退火温度的变化趋势以及半成品退火温度、冷轧变形量对纯镍板材板形和成品性能的影响。研究发现:纯镍板材的性能随着退火温度的变化存在一个陡峭的拐点,大约在580~600℃之间,拐点之前和之后,力学性能变化较小。拐点之前退火温度较低时,强度与冷加工态性能相当。拐点之后退火温度较高时,随着温度的升高,强度缓慢下降,伸长率缓慢升高。合适的成品退火温度应选择在拐点之后的600~700℃。降低半成品退火温度并进行半硬态退火,可提高成品冷轧板材的板形和力学性能。加大单轧程的变形量(约80%),可提高纯镍板的力学性能。 相似文献
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为改善其成形性能,研究了不同温度(100、200、300℃)的预退火处理对6016铝合金汽车板材组织和性能的影响。结果表明:预退火温度低于200℃时,板材T4P态的微观组织、强度、伸长率和平均塑性应变比r_(ave)变化不大;预退火温度升高至300℃时,T4P态板材抗拉强度、伸长率和r_(ave)明显下降;在100~300℃的预退火温度区间内,Δr随着预退火温度的升高单调下降;应变硬化指数n值和极限拉深比在200℃预退火时达到最大值。对6016冷轧板进行200℃×1h的预退火处理,能够在不降低板材T4P态强度和伸长率的情况下,提高n值和极限拉深比,降低Δr,使板材的成形性能得到提高。 相似文献
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研究了轧制变形量及退火温度对T9S钛合金板材显微组织和室温力学性能的影响。结果表明:增加成品轧制变形量,板材组织破碎更充分,退火后形成等轴α相、拉长α相和晶间β相组织形貌,变形流线比较明显,板材室温强度和硬度升高,伸长率降低,弹性模量增加。随着退火温度升高,板材室温强度和硬度逐渐降低,伸长率逐渐提高,横向弹性模量逐渐减小,纵向弹性模量先增加后减小。经(750~790) ℃×45 min空冷退火处理后的板材可以获得较好的强度和塑性的匹配。 相似文献
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研究了核反应堆壳体用Ti-5331合金热轧板材在不同退火温度下的显微组织与力学性能。结果表明:Ti-5331合金板材在相变点以下随着退火温度的升高,初生α相含量逐渐减少,β转变相含量明显增加。当退火温度为700℃时,开始发生静态再结晶,800℃时为等轴组织,900℃时为双态组织,950℃时为网篮组织。随着退火温度的升高,合金板材的抗拉强度先下降后上升,屈服强度呈下降趋势,屈强比逐渐减小;当退火温度在相变点以下时,板材冲击韧性随退火温度升高呈上升趋势,当超过相变点后冲击韧性急剧下降;退火温度对塑性影响较小。经900℃×1 h/AC退火处理的Ti-5331合金板材有着较好的综合性能,抗拉强度为920 MPa,延伸率为15%,V型缺口冲击韧性达到93 J/cm~2。 相似文献
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对一种实验镁锂新合金进行了室温轧制,轧出厚度为1.0mm的薄板,并对其进行了拉伸性能和残余应力测试。结果表明,随轧制变形量的增加,板材强度增加,塑性降低;经过适当退火处理后,板材延伸率可达到39%,强度保持在180MPa。冷轧板材残余应力值为-3.8MPa,对合金强度基本没有影响。 相似文献
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研究了低成本TC4钛合金板材在变形及退火过程中组织和性能的变化规律。结果表明,板坯经轧制变形后,粗大的铸态枝晶组织被破碎,形成了等轴或长条状α+β转变组织。板材退火后,其组织更加均匀,且随着退火温度升高,板材中析出片状次生α相,初生α相的含量减少,并逐渐趋于等轴化。随变形进行,板材的室温拉伸强度和塑性呈增大趋势;退火温度升高,板材的抗拉强度先增大,至820 ℃时达到最大值,之后逐渐减小,规定塑性延伸强度和断面收缩率总体上呈下降趋势,而伸长率则变化不大。经(750~820)℃×1 h+AC退火处理后的板材,具有较好的强度与塑性的匹配。 相似文献
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《上海金属》2017,(3)
系统研究了退火温度和时间对不含La和含0.007 8%La(质量分数,下同)无取向硅钢退火冷轧板微观组织和综合磁性能的影响。结果表明,随着退火温度从850℃升高到1 000℃,退火时间从1 min增加到5 min,两种La含量退火冷轧板的晶粒尺寸逐渐增加;铁损降低,当退火温度为1 000℃,退火时间多于3 min时,又升高;磁感应强度先升高后降低。退火温度和时间相同时,相比不含La的退火冷轧板,含0.007 8%La退火冷轧板的晶粒尺寸更大,综合磁性能更好。含0.007 8%La无取向硅钢的最佳退火温度和时间分别为900~950℃和3~5 min,其平均晶粒尺寸为37.7~77.4μm。 相似文献