利用低温破断方法对不锈钢焊接接头蠕变断口形貌的分析

利用低温破断方法研究了0Cr18Ni9不锈钢焊接接头的蠕变失效行为,通过对试样断口进行扫描电镜分析,探讨了温度和载荷对接头蠕变失效行为的影响,得到了试样断口形貌特征与温度和载荷的关系。     

利用低温破断方法对不锈钢焊接接头蠕变断口形貌的分析

利用低温破断方法研究了0Cr18Ni9不锈钢焊接接头的蠕变失效行为，通过对试样断口进行扫描电镜分析，探讨了温度和载荷对接头蠕变失效行为的影响，得到了试样断口形貌特征与温度和载荷的关系。     

温度和应力对不锈钢焊接接头蠕变行为的影响

用Cryo-Cracking试验方法研究了0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢焊接接头在不同温度和应力下蠕变试样中的空洞现象，结果表明，随着温度的提高，蠕变试样中的空洞尺寸趋于增大，空调密度增加，脆性断裂面的比例降低。应力对空洞尺寸和密度的影响与温度的影响类似，但温度对空洞尺寸和密度的影响大于应力的影响。     

Super304H奥氏体耐热钢摩擦焊焊接接头持久强度研究

利用"等温线法"对Super304H奥氏体耐热钢摩擦焊焊接接头625℃持久强度试验数据进行外推,表明焊接接头在超超临界机组工作环境下服役是安全可靠的。结果表明,高应力条件,试样断口主要为韧窝断裂,以穿晶断裂为主;低应力条件,试样断口主要为解离断裂,以蠕变断裂为主;蠕变断裂是以孔洞和微裂纹的形核与长大为基础。析出相沉淀强化是Super304H奥氏体耐热钢焊接接头的主要强化手段。     

超临界机组P91管道焊接接头IV型蠕变断裂分析

采用宏观检查、金相组织检验、硬度检查、断口观察和能谱分析等手段对发生泄漏的超临界机组P91管道焊接接头失效原因进行分析。检验结果表明,长期高温运行使管道焊接接头细晶区大量(Fe、Cr、Mo)_(23)C_6相在晶界位置析出,大大减弱沉淀强化作用,并促进细晶区蠕变孔洞形成,孔洞聚集成孔洞链,形成微裂纹,最终造成P91管道焊接接头IV型蠕变断裂。     

油缸缸体与缸底焊接接头失效分析

通过对中缸底焊接接头材质的金相观察、断口分析、夏比冲击试验等,对其焊接接头的失效原因进行了分析,得出中缸底焊接接头的失效为疲劳失效。     

T91钢焊接接头蠕变断口分析

利用显微组织观察、微型杯突蠕变试验及断口扫描等方法对T91钢焊接接头的组织结构和断裂原因进行表征和分析。结果表明,T91钢焊接接头各区域受焊接热循环的影响,组织差别较大,其断裂是由蠕变孔洞造成的微孔聚集型断裂。     

不锈钢0Cr18Ni12Mo2Ti焊接接头蠕变行为的探讨

介绍了利用Cryn-Cracking试验方法研究OCr18Ni12Mo2Ti不锈钢焊接接头蠕变行为的近期进展情况，通过对试样断口进行扫描电镜分析，探讨了温度、应力与蠕变试样中空洞的关系。研究表明，随着温度的升高，空洞的尺寸有增大的趋势，密度也随之增加，塑性断裂面的比例增大；应力对空洞尺寸和密度的影响与温度的影响类似，但与温度的影响相比，应力对蠕变行为的影响要明显小得多。     

低温下LF6合金及其焊接接头的拉伸性能和断口微观形貌

采用精密多功能低温静载材料实验机和扫描电子显微镜，系统研究了低温条件下LF6合金及其焊接接头的拉伸性能和断口微观形貌，分析讨论了低温对LF6合金及其焊接接头拉伸性能的影响规律。研究结果表明：低温对LF6合金及其焊接接头的拉伸性能具有显著影响。低温下，LF6合金焊接接头的强度和母材比较接近，但接头的延伸率只为母材的50％-70％。拉伸试样断口形貌分析结果显示，LF6合金及焊接接头的拉伸试样断口均为韧窝和撕裂棱混合型韧性断口，韧窝随温度的降低而变得细小、均匀。     

7075-T6铝合金激光-MIG复合焊焊接接头疲劳寿命原位研究

本文对7075-T6铝合金激光复合焊焊接接头的疲劳寿命进行了探究。结果表明：疲劳裂纹萌生寿命与疲劳寿命之间存在着一定的比例关系。对于母材试样,该比值为64.5%;而对于焊接接头试样,该比值为20.2%。疲劳断口表面观察发现,母材试样的疲劳断口上存在大量韧窝,而焊接接头试样疲劳断口上存在许多气孔。这些气孔被认为是引起焊接接头疲劳裂纹萌生寿命急剧下降的主要原因。     

马氏体/贝氏体耐热钢焊接接头的界面蠕变损伤行为

采用脉冲氩弧焊接工艺、高温加速模拟、高温持久实验研究了不同焊缝蠕变强度匹配条件下马氏体耐热钢9Cr1MoVNbN与贝氏体耐热钢12Cr2MoWVTiB异种钢焊接接头的高温强度、界面蠕变损伤及破坏特征.研究结果表明,焊前523 K预热、焊后1023 K×1 h回火条件下,接头的力学性能优异.加速模拟运行500,1000和1500 h后低匹配焊接接头的界面蠕变损伤最严重,发生了界面蠕变断裂,早期失效倾向较大;中匹配接头的蠕变损伤最小,仅发现个别孤立蠕变孔洞,早期失效倾向最小,中匹配接头在923 K下的持久强度(σ105)与低匹配接头比较接近;高匹配接头在923 K下的持久强度(σ105)最低,蠕变孔洞几乎连成裂纹,蠕变损伤和早期失效较大.因此,对于上述异种钢焊接接头采用中匹配焊缝较为合理.     

选区激光熔化成形Inconel 625合金的激光焊接头组织及高温蠕变性能

采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和能谱仪等对选区激光熔化 (SLM) 成形Inconel 625合金的激光焊接头组织特征及高温蠕变性能进行研究分析. 结果表明，SLM成形Inconel 625合金的激光焊接头质量良好，无明显的制造缺陷存在. SLM成形Inconel 625合金激光焊焊接试样的组织主要由母材区的等轴奥氏体组织以及焊缝区的柱状枝晶组成. 高温蠕变试验结果显示，试样的蠕变时间随着应力的增大急剧下降. 较高的应力水平（200 MPa）对合金在同一温度下的蠕变性能影响很大，会导致蠕变变形直接进入蠕变第三阶段——加速阶段，引发试样较早发生断裂. 断口分析表明，所有试样断裂均发生在母材区或近热影响区，母材区观测有大量二次裂纹，熔覆区未观察到明显裂纹. 蠕变断口形貌呈冰糖块状特征，表明断裂模式主要为沿晶断裂. 高温下晶界滑移引发的形变位移是晶界空洞形核的主要机制.     

长期服役对316L不锈钢HAZ组织及性能的影响

采用金相分析的方法,对服役15年后发生应力腐蚀失效的箱式储罐用316L不锈钢焊接接头热影响区（heat-affected zone,HAZ）组织进行观察分析.探讨了HAZ富Cr相的析出行为及其对耐蚀性的影响,并对服役前后的焊接接头HAZ进行了应力腐蚀敏感性对比试验.结果表明,经长期服役的316L不锈钢HAZ内析出相主要是富Cr碳化物和σ相,平均腐蚀54 h后HAZ出现应力腐蚀裂纹;未经服役的焊接接头试样腐蚀200 h后未发生应力腐蚀开裂;表明HAZ内富Cr碳化物及σ相在焊接过程中形核,服役期间在残余应力等因素的促进下持续长大,焊接接头应力腐蚀敏感性显著增加.     

12Cr1MoVG焊接接头高温短时拉伸及可靠性评价

分别对焊态和焊后热处理(PWHT)的12Cr1MoVG钢焊接接头进行300~600℃高温短时拉伸试验,根据该试验结果可以推算出接头的持久强度。结果表明,随测试温度的升高,两种接头的高温短时拉伸强度降低,伸长率升高。断口形貌分析表明接头的断裂机制由剪切断逐渐过渡到正断。焊态接头的高温短时拉伸强度均高于PWHT态接头。510℃时,焊态及PWHT态接头的持久强度下限(σ105783)分别为61 MPa和86 MPa,均大于某电站锅炉的额定蒸气压力(30.35 MPa)。PWHT态12Cr1MoVG钢接头具有较高的持久强度,因而具有更高的服役可靠性。     

制氢转化炉集气管裂纹失效原因分析

采用光学金相、扫描电镜、电子探针、晶粒度测量等手段对制氢转化炉Incoloy 800H合金材料高温氧化状态下服役后的组织损伤特征进行分析,借助Wagner理论分析合金材料服役过程中的元素偏析与材料开裂的关联性。结果表明,Incoloy 800H合金材料在高温氧化环境服役过程中发生了晶界氧化、元素偏析,合金组织经历合金元素氧化-碳化物分解-碳化物偏聚的组织演变,弥散强化减弱,合金组织晶粒度粗大;服役过程贫碳化物区晶界抗高温蠕变能力下降,多重应力综合影响导致Incoloy 800H合金材料裂纹的萌生及扩展。     

火电站用T23/TP316H异种金属焊接接头服役损伤分析

通过试验研究分析了服役后的高温蒸汽管道中T23/TP316H异种金属焊接接头的微观组织、成分和氧化情况。结果表明,在540℃/17 MPa条件下服役10万h后,TP316H钢侧虽会被氧化,但未发现明显的会导致接头早期失效的潜在危险因素;T23钢侧会出现沿焊缝/热影响区界面的氧化,并出现了沿界面的开裂。T23钢与镍基焊缝金属的界面氧化损伤与界面两侧热膨胀系数、高温蠕变强度差异及界面附近的硬度梯度耦合后,很可能诱发界面失效,增加接头早期失效风险。与此同时,T23钢侧未发现蠕变、碳迁移软区等常见的界面失效弱化因素,所以界面氧化损伤是T23/TP36H异种金属焊接接头的主要损伤模式。     

Research on the creep damage and interfacial failure of dissimilarmetal welded joint between 10Cr9Mo1 VNbN and 12Cr1MoV steel

0　IntroductionAnewmodified 9Cr Mosteel (SA2 13T91orT91)pos sessesimprovedhightemperaturestrength ,excellentductili ty ,weldability ,heatfatigueproperties .Therefore ,T91hasbeenwidelyusedinelectricpower,petrochemicalplant,nu clearpowerstation ,andsoon[1～3] .Itisappliedtothefinalstagesofsuperheatersandreheatersinfossil firedpowerplants .However,lowalloypearlitesteel(12Cr1MoV)isstillusedintheearlierstages .Thus,therearealotofdissimilarmetalweldedjoints (DMWJs)betweenSA2 13T91and12Cr1Mo…