非电传爆系统无起爆药传爆接头的性能研究

为提高非电传爆系统的安全性,将猛炸药HNS-Ⅱ应用于系统输出端,研究了装药密度和限制性导爆索(CDF)埋入长度对输出性能的影响.研究表明采用合理的设计,限制性导爆索可以起爆HNS-Ⅱ,柔性导爆索(MDF)埋入长度为3～4mm、炸药密度在1.50～1.70g/cm3时输出传爆接头具有稳定的爆轰输出.     

微小型传爆序列装药研究

通过一种采用MEMS技术的微小型引信的传爆序列结构,研究了不同许用传爆药剂在微小型传爆序列中的起爆感度、最佳装药密度。研究结果表明：JO-9C（超细化）的起爆感度较高,传爆序列最佳装药密度为起爆端1.75g/cm^3、输出端1.80g/cm^3,试验结果对小型化传爆序列的设计具有一定的参考意义。     

环形传爆药柱多点起爆数值模拟及威力测试

为了提高传爆药柱起爆钝感弹药的能力,根据冲击波汇聚技术原理设计了环形传爆药装药结构.配合环形装药的尺寸,根据小尺寸装药爆轰理论设计了4点和8点同步起爆网络.用ANSYS/LY-DYNA软件分析起爆点个数对环形传爆药柱输出波形的影响,并进行了试验验证.结果表明,利用多点同步起爆网络起爆环形传爆药柱能有效提高传爆药柱的输出威力,在保证较小同步时间偏差的情况下,增加起爆点个数有利于提高环形传爆药柱的输出.     

多点起爆网络装药及性能

为了研究多点起爆网络装药对爆轰波输出同步性及起爆能力的影响,以超细奥克托今(HMX)为主体炸药,硝化棉(NC)为粘结剂,(HMX/NC=95∶5)为沟槽传爆药装药,设计了一种3点同步刚性起爆网络,理论分析和测定了起爆网络在不同装药密度下的同步误差,对比试验了沟槽压装装药技术,对传爆药进行了表征,测试了起爆网络相关的爆轰性能,优化了起爆网络装药结构。结果表明,提高起爆网络装药密度能够增加起爆可靠性和降低同步误差,装药密度从1.17 g·cm~(-3)增加到1.47 g·cm~(-3),起爆网络的同步误差从300 ns降低到150 ns。以JH-2压装药柱作为输出端装药,超细HMX/NC传爆药作为沟槽装药,采用沟槽压装装药技术,可以使同步起爆网络的爆轰波输出同步性约为100 ns。     

传爆序列对双用途子弹动破甲性能的影响

为满足双用途子弹动破甲性能的要求,根据传爆序列理论,在不同子弹结构及导爆管装配方式下进行动破甲性能试验.试验结果表明:在子弹装药条件限制不变的前提下,影响导爆药与主装药能量匹配的主要因素为传爆机理、导爆药感度、起爆能量、起爆面积及子弹壳体材料.根据试验结果,对钢珠子弹体结构中的导爆管进行了改进设计.     

一种高输出威力的同步起爆网络研究

为可靠起爆定向战斗部，设计了一种刚性基板和柔性导爆索结合的“一入三出”新型起爆网络，输入端采用半导体桥雷管与JO-11C药柱紧密接触，在刚性基板沟槽内放置的银制导爆索连接输入端JO-11C药柱和输出药柱。经过仿真模拟对比毁伤效果，设计了传爆药柱直径分别为10,20,50 mm的三级输出传爆序列；理论分析起爆网络的同步性，计算得出起爆网络同步性误差为253 ns，同步性试验表明起爆网络的3路时间误差最大为290 ns；起爆能力测试表明三点同步起爆网络的输出威力满足定向战斗部的使用要求。     

微小型起爆序列初步设计与性能研究

为适应引信微小型化发展的需求,采用基于微机电系统工艺技术,开展微小型起爆序列的设计及性能测试研究。起爆序列初步集成了引信安全与解除保险及发火功能,体积为3 cm³; 该结构包括底层、中间层和顶层,其中底层包括隔断单元和传爆药装药,中间层由微雷管和硅基烟火微驱动器构成,顶层为信息控制电路。测试结果表明,微小型起爆序列实现了解除保险、安全隔爆与可靠传爆的功能,平均输出爆轰压力为10.85 GPa.     

短通道二级传爆序列导爆索组件输入端的设计及性能研究

以长通道三级传爆序列导爆索组件输入端的结构为基础,综合考虑了影响传爆可靠性的因素,设计了短通道二级传爆序列导爆索组件输入端。经过筛选试验,输入端装药选为PETN,药量为100mg,装药密度为1.55g·cm-3,电起爆器与输入端间隙为1.7mm,输入端与限制性导爆索直接接触(无隔层),传爆裕度试验结果表明,输入端结构设计合理,满足可靠传爆的要求。     

TATB基PBX及其与HNS复合装药的高速破片撞击安全性

为了获得高速破片撞击下钝感装药的安全性响应规律及传爆药非理想起爆对该过程的影响,采用高速破片撞击试验方法,对TATB基PBX装药(PBX-C04)和PBX-C04/HNS复合装药结构进行了试验研究.基于超压测试、鉴证板破坏情况和残药的理化分析,分析了撞击速度、传爆药非理想起爆及高温对PBX-C04钝感主装药高速破片撞击安全性的影响.结果表明,常温下PBX-C04主装药具有优异的高速撞击安全性,1970 m·s-1的高速破片撞击下仅发生燃烧反应,引入六硝基茋(HNS)传爆药后,相同撞击速度下PBX-C04主装药反应烈度提高为爆燃反应.复合装药结构加热至200℃时,1640 m·s-1撞击速度下,复合装药结构发生了爆轰反应,证明高温可急剧恶化复合装药结构的高速撞击安全性.     

凹球型传爆药起爆过程尺寸匹配的数值模拟

应用起爆理论、冲击波汇聚理论、有效装药理论等，设计了凹球型传爆药装药结构，用计算机数值模拟的方法，对凹形传爆药起爆过程进行研究，最后对新结构传爆药的起爆威力与常规圆柱型传爆药进行了对比实验。     

PETN和RDX在无起爆药雷管中作为激发药的对比性研究

为了探讨激发药对无起爆药雷管延期时间的影响,通过对比PETN和RDX分别作为激发药引起无起爆药雷管延期时间的差异,根据热点起爆理论对数据进行分析.结果表明,对于无起爆药瞬发电雷管,PETN和造粒RDX均可作为激发药,但PETN的延期时间(8.33ms)小于造粒RDX(9.35ms)；对于无起爆药非电延期雷管,造粒RDX作为激发药时延期时间稳定,雷管起爆可靠；PETN可作为无起爆药瞬发非电雷管或低段别(12～13段)非电延期雷管的激发药.     

火工分离装置的深水分离模拟试验装置设计

根据液压系统中蓄能器的设计原理,提出了水下火工分离装置的模拟分离试验方法,通过对试验装置的参数进行计算,设计出能够模拟大深度下水压的试验装置.采用该装置完成了验证试验,结果满足技术要求,为同类模拟试验装置的设计提供了参考.     

烟火自动控制的新进展

由烟火自控元件组成的烟火自动控制系统，是烟火学发展的最新成就，在航天技术、化工生产自动化、安全生产、消防技术中大有发展前途。常用于烟火自动系统的烟火自动元件包括：起动型元件、传递型元件、时间编程元件、信号转换型、逻辑型和执行型元件。用于装填上述烟火自动元件的烟火剂也应有相应的特性；文中给出一种在化工过程中应用烟火自动控制系统的实例。     

某火工装置延时失效原因分析与改进研究

为查找某火工装置延时失效的原因,进行了故障排查及失效机理分析。结果表明延时失效的根本原因为该火工装置结构设计不合理,导致在爆炸冲击波作用下装药密封受损,引起瞬发。对原装置进行了改进设计,并对改进后的火工装置进行了试验验证和可靠性评估,结果表明新装置延时正常,其综合可靠性达到了技术指标要求。     

一种火工品子系统烤爆温度的仿真分析

烤爆温度是钝感火工品热安全性的重要标志,采用Ansys有限元模型对某火工品子系统的烤爆温度进行了仿真分析,分别计算了对流换热系数、初始温度、装药密度及药壳比等的影响;计算结果表明,对流换热系数、药壳比越大,初始温度越高,火工品子系统的烤爆温度越低;装药密度对火工品子系统烤爆温度的影响不显著,可以忽略不计;以上结果与相关文献、试验结果基本一致。     

烟火药剂中硫磺含量测定方法的研究

确定了烟火药剂中硫磺含量的测定方法,将烟火药剂洗去有机粘合剂后,用稀盐酸充分溶解、过滤,用浓硝酸将硫磺氧化成硫酸,加入过量的钡离子,然后用EDTA容量法测定过量的钡离子,进而得到硫磺含量.试验表明,本文提出的方法回收率在98.22%～99.79%.     

六种蓝光烟火药的热力学研究

为了比较不同蓝光烟火药的发光效果和探讨配方优化设计的新方法,利用REAL热力学计算程序对六种蓝光烟火药进行了热力学研究,建立了蓝光烟火药燃烧反应焓与火焰温度和辐射光子数之间的关系,根据计算得到的燃烧火焰温度和辐射蓝光的光子数,优选了蓝光烟火药配方及配比。结果表明,六种不同蓝光烟火药的燃烧温度为1651～2880 K,这与利用NASA-CEA程序的计算结果一致,在最大波长处辐射的光子数为0.02011～0.0435 mol·kg~(-1),且产生蓝色火焰的主要辐射体为CuCl。借助蓝光烟火药的燃烧反应焓、火焰温度和辐射光子数之间的函数关系式,计算得出含KClO_3、2CuCO_3·Cu(OH)_2和S的蓝光烟火药燃烧温度为1651 K,辐射光子数为0.0435 mol·kg~(-1),在六种配方中其蓝光辐射效果最好,该配方的最佳配比为KClO_3/2CuCO_3·Cu(OH)_2/S=63/19/18,为其它火焰烟火剂的设计和优化提供了一种新的方法.     

烟火药自动混药生产线技术特点分析及质量监督

为进一步了解烟火药自动混药生产线的技术特点,实现对烟火药自动混药生产线进行准确的质量监督,结合烟火药的性能原理和日常质量监督工作,介绍自动混药生产线的总体概况、生产线各重要单机设备的功能和结构,重点探讨烟火药混药自动生产线的技术特点,并提出在质量监督工作中应注意的问题,为适应“软检测”要求奠定了一定的理论基础。     

脉冲推力器用烟火型装药燃烧性能研究

采用光纤测速方法,研究了脉冲推力器用烟火型装药药剂配比和装药密度对燃速的影响。通过密闭爆发器,测试了药剂的燃速压强指数。结果表明,不同配比的药剂虽然初期燃速不同,但后期燃速趋于相同;随着装药密度增大,燃速先增加、后减少;在装药密度1.45 g/cm³时燃速最高,可达到800 m/s. 在所测试压强范围内,烟火型药剂的压强指数为0.736 4,说明该烟火型装药药剂在一定压强范围内可稳定工作,能够实现脉冲推力要求。     

烟火型声光监视报警器

介绍了烟火型声光监视报警器发火及传火机构的可靠性设计；