长江下游土桥分汊水道分流比的影响因素及发展趋势

鉴于土桥水道分流比变化直接关系到其水道的航道条件,以1959~2012年的实测地形、水文以及大通水文站来流资料为基础,基于主流摆动理论,分析了长江下游土桥分汊水道分流比的影响因素,并预测了其未来的发展趋势。结果表明,流量过程变化是土桥水道分流比变化的主要因素,即土桥水道冲刷动力最大区域随流量增大向左摆动,流量小于20 000m3/s的持续时间越长,越利于右汊的冲刷发展及右汊分流比的提升,流量大于40 000m3/s的持续时间越长,越利于左汊的冲刷发展及左汊分流比的提升。三峡水库蓄水后来流消峰补枯的变化特点将更加明显,土桥水道右汊将持续冲刷,而左汊分流比将继续下降。     

高拱坝坝肩开挖集中堆渣对河道截流的影响分析

分析了高拱坝坝肩开挖施工过程中产生的集中堆渣对河道截流的有利影响,提出了坝肩附近集中堆渣能降低截流戗堤龙口水力参数需具备的水力控制条件.以锦屏一级水电站为例,从截流模型试验和水力控制条件计算两方面给予验证,提出对截流难度较大的工程可利用坝肩集中堆渣的方法降低截流难度,建议综合考虑坝肩开挖、截流、坝基开挖、上下游围堰填筑、洪水期河道过渣能力等因素对堆渣位置和形状及数量进行合理规划的原则.     

黄河龙门河段揭河底洪水探析

通过统计、分析、计算相关水文资料,得出黄河中游龙门河段发生大面积揭河底的条件为:吴龙区间发生高含沙洪水,龙门洪峰径流量在6亿m3以上,输沙量在2.6亿t以上;龙门流量大于5 000 m3/s且持续时间大于5 h,含沙量大于400 kg/m3且持续时间大于3 h;龙门断面平均河床高程达到380.0 m以上。黄河龙门"揭河底"洪水对河床具有强烈的冲刷作用,冲刷深度较大,对河道形态调整同样具有很大影响。     

长江中下游同流量下水位变化特征

三峡工程作为全球最大的综合性水利枢纽工程,其运行对坝下游的来水来沙条件、河道形态、河道比降及河床糙率等均产生了一定影响,进而引起同流量下洪水、中水、枯水位的适应性调整。为此,以长江中游宜昌至螺山站河段为例,采用多项式拟合法,探究了长江中下游同流量下水位变化特征。结果表明,三峡水库运行后,同流量中水、枯水位为下降趋势,同流量洪水位为上升态势,且存在一个临界流量,等于该流量时,同流量水位不发生变化,因此同流量对应的水位存在上升、下降转换的"临界转换流量"。宜昌站的临界转换流量的上下限为35 200～46 500m3/s,枝城站为35 600～46 400m3/s;受三口分流关系调整的影响,沙市站和监利站的临界转换流量上下限较低,分别为30 000～31 600、30 000～31 000m3/s;受洞庭湖入汇的影响,螺山站临界转换流量上下限值较高,为30 000～45 800m3/s。     

漫湾水电站截流观测与模型试验

澜沧江上漫湾水电站截流工程于1987年12月19日8时正式开始,20日6时10分胜利截流,历时22小时10分.采用了上下游双戗堤单向立堵截流方案.实标截流流量为643m~3/s,最大落差3.66m,最大流速6.87m/s,抛投石块总量约2万m~3,最大抛投体重量达18t.一、设计概况漫湾水电站大坝为混凝土重力坝,最大坝高126m,坝顶长度为418m.溢流坝段设置5个13×18m表孔溢洪道,左岸设2个5×8m泄洪排砂孔和一条12×15m泄洪隧洞,右岸设一个5×6m冲砂底孔.大坝施工,采用一次围堰隧洞导流方式.     

高炉水渣转鼓渣水分配器计算研究

水渣转鼓是CISDI转鼓法水渣工艺的核心设备,为使其受载均匀确保设备长寿,通过对渣水混合物从水渣槽流出在转鼓内轴向分流的过程的相关研究,并建立相应数学模型,利用FLUENT软件对不同条件的渣水混合物在转鼓内的流量分配进行计算分析.研究结果表明,通过对分配器的设计改进来有效改善转鼓的受载.生产实践证明,本计算办法完全可以为水渣系统中水渣槽和分配器的工程设计提供定量的参考依据.     

苏丹麦洛维大坝工程溢流坝优化下闸模型试验研究

通过对苏丹麦洛维大坝工程溢流坝#1堰孔优化下闸模型试验分析,可根据上游不同来流情况调整上游叠梁门底部开度,在确保下泄流量达到500m3/s条件下测定各开度的水力特性参数.该试验为化解水流漫顶上游叠梁门风险提供了优化下闸程序.     

基于Mike11的引黄济青工程输水效率确定

为提高引黄济青工程的调度运行管理水平,基于Mike11构建引黄济青工程水动力模型确定了不同流量下输水效率,即选取8个水位模拟断面,选取2018年3月16日～6月13日的调度运行数据进行模型参数率定和验证,利用率定好的模型计算6种不同流量下的输水效率。结果表明,当引黄济青上节制闸的流量q≤25 m3/s时,工程输水效率为0.801 0;当25 m3/sq≤30 m~3/s时,工程输水效率为0.826 1;当30m3/sq≤33m3/s时,工程输水效率为0.846 1;当33m3/sq≤36m~3/s时,工程输水效率为0.858 7;当36m~3/sq≤40m~3/s时,工程输水效率为0.869 6;当q40m3/s时,工程输水效率为0.879 4;同渠段随着流量的增大,输水效率越大,因此在实际调水过程中,大流量输水会提高调水效率,根据确定的不同流量下的输水效率,为引黄济青调水工程的精细化调度提供调水依据。     

煤粉链条炉不同送粉风速燃烧特性研究

针对节能改造后的煤粉链条炉的燃烧过程,运用数值模拟方法研究了不同送粉风速下炉膛内温度、速度,各组分物质的浓度以及炉膛出口温度的变化特性。模拟结果发现风速为10 m/s,20 m/s时火焰都有所偏移,16 m/s时火焰居中,温度高,25 m/s时火焰温度降低。送粉风速较低时(10 m/s、12 m/s)烟气有冲刷喉口上部左侧壁的趋势,当送粉速度为20 m/s时,炉膛出口可燃气体浓度最小。结果显示送粉风速为16 m/s和20 m/s时燃烧效果较好。     

连铸中间包挡渣堰系统的优化研究

介绍了本钢炼钢厂通过对连铸挡渣堰系统的优化研究,提高了中间包挡渣堰系统的冶金功能,保证了连铸坯的质量,尤其是内部质量满足高附加值钢种的要求,实践证明,新型挡渣堰系统的使用寿命及使用效果完全满足大生产要求,具有良好的推广应用价值。     

拱坝弧形分流墩鼻坎优化试验研究

针对某工程挑流消能对下游河道冲刷破坏严重的问题,采用水工模型试验方法,提出在表孔反弧段增加弧形分流墩的优化方案来解决消能问题。通过对优化前后两种方案的试验数据对比,深入分析了不同工况下弧形分流墩过流时的水流流态和对下游的冲刷特性。结果表明,弧形分流墩方案的溢流坝表面流速稳定,未出现负压,过流能力良好;弧形墩能较好地分散水流,控制水舌的入水方向,使水流在空中发生横向碰撞,消能效果明显。     

马铃薯渣与鸡粪混合原料厌氧发酵条件优化

以混合后的马铃薯渣和鸡粪为原料,研究了其总固形物含量(TS)、起始p H以及接种量3个因素对厌氧发酵甲烷产量的影响,并利用正交试验对影响沼气产量和甲烷含量的因素进行了优化。结果表明,在初始TS为3%的处理中,产气时间、产气量和甲烷含量分别为7 d,383.2 m L/g和45.3%,在所有处理中最高;在初始p H为7.0的处理中,产气时间、产气量和甲烷含量分别为7 d,342.5 m L/g和45.2%;在接种量为5%,8%,10%和12%的处理中,后两种处理在沼气产量和甲烷含量方面表现最好,产气量分别为368.4 m L/g和405.4 m L/g,12%处理的产气量最高。优化结果表明,3个因素对厌氧发酵影响的重要性为TS>p H>接种量,最适合的组合为初始TS 3%,p H 7.0和接种量10%。在此优化培养条件下,发酵体系的产气量为383.2 m L/g。     

基于神经网络和遗传算法的磨煤机结构和工作参数的优化

双进双出钢球磨煤机的磨煤功率和磨煤出力是其重要的性能参数,它们与磨煤机的结构参数、工作参数、被磨原煤的特性参数之间的关系十分复杂。利用人工神经网络建立了磨煤机磨煤功率和磨煤出力的数学模型,借助遗传算法对双进双出磨煤机的结构和工作参数进行了优化设计。算例计算结果表明,滚筒有效长度L从6 m降为5 m,有效直径D从4 m降为3.8 m;磨煤机入口热风温度T12从295℃降为269.67℃,但其入口热风的体积流量QH从46.5 m3/s升到48.16 m3/s;目标函数磨煤比能耗em从142.55 kWh/t降为121.13 kWh/t。优化设计方案的工作参数有升有降,但优化设计方案改善了磨煤机的结构参数,目标函数的改善较明显。     

液态排渣燃烧器外盘管对液态渣热量的回收

针对液态排渣燃烧器排渣温度过高而导致排渣热损失大这一问题,提出一种新型盘管式液态排渣燃烧器,基于传统液态排渣燃烧器,在其外壁面加装盘管冷却装置,盘管内通入冷却水来冷却燃烧器壁面,对液态渣的热量进行回收,同时使燃烧器壁面得以有效地冷却而保护其壁面材料。经过热力计算得到:对于烟气流量为5.31 m3/s、温度为1600℃的液态排渣燃烧器,加装21圈φ108 mm×6 mm的盘管冷却装置,盘管中通过30℃的水,可将灰渣温度降到1000℃。     

气幕挡渣堰的设计与应用

设计和研制了一种新型中间包用气幕挡渣堰。现场实验表明,新型气幕挡渣堰具有操作方便,温度波动小,同钢种平均中包连浇温度波动值相比下降了3．2℃,全氧含量平均下降了3．5×10^-6,铸坯中绝大部分大颗粒夹杂被去降,夹杂物明显减少并呈细小化分布。     

2018年汉江下游硅藻水华成因分析

针对2018年初春发生于汉江下游的严重硅藻水华事件，根据2018年2~3月水文水质监测数据，从营养盐、水温、流量、河口水位、流速等方面分析了水华发生期间各因子的浮动范围。结果表明，汉江下游氮、磷浓度分别大于1.5、0.1 mg/L，水温为8.4~17.7 ℃，水华发生期间流量大于700 m3/s，水华消退时流量大于1 000 m3/s，仙桃与河口水位分别高于、低于历史水华发生年份对应的水位，兴隆库区平均流速为0.15 m/s，兴隆下游平均流速为0.44 m/s。与历史数据对比，发现2018年汉江下游严重硅藻水华发生的根本原因是氮磷营养盐水平较高和过低的流速条件。研究成果可为汉江下游硅藻水华防治提供参考。     

引黄入冀补淀工程水流演进及分水流量调控研究

依据引黄入冀补淀工程通水流量资料,将河北省内输水主干线划分六段,利用灰色关联分析法推求水流传播时间,通过马斯京根建模法模拟河北省主输水线路的水流演进过程,运用逆时序反演推求满足下游分水流量时上游应达到的流量。结果表明,水流进入河北省界到达白洋淀的传播时间为12 d;根据各分水口引水时间对17种分水组合进行反演,算出对应各断面的流量及水位要求,结果与实际情况基本吻合;在只向白洋淀供水阶段满足大树刘泵站抽水水量15、20、25、30 m3/s要求下,对应入卫河倒虹吸流量（水位）应分别达到37 m3/s（47.32 m）、47 m3/s（47.41 m）、59 m3/s（47.50 m）、69 m3/s（47.57 m）。     

气垫调压室联合单向塔的停泵水锤防护研究

针对某长距离、大流量、高扬程泵站加压供水工程,对事故停泵进行模拟。结合工程地形特征,提出采用气垫调压室和单向塔联合防护的方法,并结合管道压力控制要求,对泵后阀门关闭规律及调压室阻抗孔径进行敏感性分析。结果表明,气垫调压室可有效防护停泵水锤及泵后阀快速关闭产生的关阀水锤,单向塔解决了气垫调压室持续补水导致的局部高点低压问题,保护了高点管段安全。联合防护方案可显著减小气垫调压室体积,节约工程成本。另外,泵后阀关闭规律及气垫调压室阻抗孔面积对管道的水锤压力影响较大,关阀过快或阻抗孔口面积过大会导致管道正压超标;关阀过慢或阻抗孔口面积过小会导致管道出现较大负压,具体工程需结合过渡过程模拟进行优化,对于本工程,经过模拟优化,阻抗孔口直径取0.8 m,泵后阀采用5 s直线关闭,结果可满足调保计算要求。     

流量对单排插板透水丁坝促淤效果的影响

为研究流量对单排插板透水丁坝促淤效果的影响,确定插板透水丁坝促淤效果最优的流量条件,采用CCHE2D模型对单排插板透水丁坝坝后淤积区形状、坝后最大淤积长度、坝后最大淤积宽度、坝后最大淤积高度及坝后淤积面积随流量变化的规律进行数值模拟。结果表明,当流量为524~950 m3/s时,插板透水丁坝坝后淤积区平面及纵断面形状特点相似且促淤效果较其他流量条件较好;当流量在120.95~1 750 m3/s范围内,随着流量增大,坝后最大淤积长度、坝后最大淤积宽度、坝后淤积面积先增大后减小且均在流量为737 m3/s时达到最优。     

OP16径流式燃气轮机发电机组

正据《DieselGas Turbine Worldwide》2013年10月刊报道,荷兰OPRA Turbines公司推出了压气机和涡轮全部为径流结构的OP16-3A和OP16-3B(DLE)径流式燃气轮机发电机组。OP16-3A燃机在ISO基本负荷下额定输出功率为1 910 k W,热耗率为13 432 k J/k Wh,热效率26.9%,压比6.7,流量8.7 kg/s,涡轮转速26 000 r/min,排气温度556℃,重量约为1 800 kg,长×宽×高约为2.44m×1.22 m×1.52 m。