厦门北站巨型混合框架结构设计与分析

厦门北站屋盖是双向跨度为132m×220m的大跨抗震超限结构。工程结合建筑造型,沿屋脊设置两端支承于A形巨型塔柱上的大跨度立体钢桁架,在塔柱之间及塔柱与相邻柱间设置了箱形截面曲线预应力框架梁。钢骨混凝土巨型塔柱、大跨钢桁架及箱形预应力混凝土梁一起构成了大屋盖结构的抗侧力体系及主承重体系,形成了巨型混合框架结构体系。工程设计针对这种新型结构进行了静、动力弹塑性分析。为解决巨型钢桁架与钢骨混凝土巨型塔柱的连接问题,采用钢板及预应力筋的双重连接。巨型混合框架结构在工程中得到了成功应用。     

设叠层游泳池的哈工大游泳馆结构设计及施工

根据哈尔滨工业大学游泳馆叠层游泳池的设置情况,给出承托该游泳馆比赛池的预应力框架的裂缝及变形控制标准,详细介绍预应力框架梁、框架柱中预应力筋及非预应力筋的选配过程及为避免框架梁和框架柱中受力筋"撞头顶牛"、同时确保局压及节点安全而采取的布筋方式及张锚措施。提出预应力框架柱中预应力筋的锚固方法,给出了预应力框架梁、框架柱孔道灌浆方法及灌浆料的选用原则。     

延安体育场大跨度预应力混凝土框架设计

延安体育场东看台与健身广场采用后张有粘结预应力混凝土框架结构,健身广场第一跨为27.5m预应力混凝土转换梁,东看台采用27.28m预应力混凝土框架梁,使跨河跨路工程解决了市区排洪与交通问题。对梁端负弯矩较大的部位采取竖向加腋或水平加腋,有效地解决了露天结构中构件不出现裂缝的设计要求。对东看台中间支座梁端负弯矩较大部位,采用一端在梁内固定,另一端在第二跨梁底或梁侧张拉的抛物线布筋方式,避免了因连续布筋过多造成预应力偏心弯矩过大而引起的边柱或悬臂梁受力不合理的现象。给出了结构的特点和节点构造,以及预应力转换梁施工阶段验算结果及预应力筋分段分批张拉的施工顺序。     

重庆国际学校文体中心预应力混凝土屋盖结构设计

重庆国际学校文体中心部分结构屋面采用预应力混凝土结构。通过将超长的五跨连续梁根据跨度的变化分为四跨连续梁和32.4m单跨简支梁,分别施加预应力,避免了超长引起的预应力摩擦损失过大的问题。通过采用梁下设置橡胶支座的简支大跨度预应力梁,解决了边梁的扭转和柱的大偏压问题。     

预应力加固混凝土框架梁体外筋应力增量试验研究

体外筋应力增量是体外预应力混凝土梁强度设计中的一个重要指标.通过对一组单跨框架梁的静载试验,总结了体外筋应力增量随荷载增长变化及其与梁跨中挠度近似成直线关系的规律;论证了由于框架柱对框架梁存在侧向约束的作用,降低了体外筋的有效预应力和应力增量,为体外预应力加固混凝土框架梁的设计提供了一些参考依据.     

底部框架-抗震墙结构预应力框支梁设计

底部框架一抗震墙结构常应功能要求，在底层设较大柱网。为满足大跨框支梁正常使用极限状态的要求，可在梁中施加领应力。文章结合工程实例，介绍底部框架一抗震墙结构预应力框支梁的设计计算及端部锚固构造。     

预应力混凝土框架次弯矩简化计算方法探讨

对于单跨预应力混凝土框架梁和多跨预应力混凝土框架的内跨梁,通过位移法证明了用一定矢高的单波抛物线代替实际预应力筋进行次弯矩的计算,方法简单,结果准确。对于多跨预应力混凝土框架的边跨梁,由于预应力筋布置形式与内跨不同,采用与单跨梁相同的简化方法进行计算,结果可能会有较大误差,建议按实际预应力筋形状计算。     

部分预应力框架预应力施工测试与分析

1.工程概况 盐城商业大厦新建营业楼为七层部分预应力框架结构,平面尺寸为63M×54M,柱网尺寸为9M×9M。采用有粘结预应力,锚固体系为JM锚固体系。预应力筋采用Φ~i15钢绞线束(1470级);预应力筋由多波二次曲线与直线段组成,根据结构平面,分为连续三跨、二跨和单跨布置。预应力     

CCTV主楼预应力混凝土悬挂柱施工技术

预应力技术应用于大跨度梁或板等水平结构范围较广,极少应用于混凝土柱等竖向结构中.CCTV主楼通过在混凝土柱中设置预应力筋,悬挂下方水平结构.从而实现下方混凝土梁的大跨度设计,同时也解决了原设计中通过劲性梁悬挂钢结构柱存在的钢筋与钢结构节点交叉难题.重点介绍了混凝土悬挂柱内预应力施工工艺和技术要点,包括预应力筋下料、钢筋支架的制作安装、悬挂柱内预应力筋的布设、锚固端和张拉端安装、悬挂柱及梁板混凝土浇筑等.     

哈尔滨欧洲新城地下车库结构合理设计

哈尔滨欧洲新城地下车库周边为厚2 5 0mm的钢筋混凝土墙,车库总宽为42m ,通过设置直径为80 0mm的内柱形成跨度不等的两跨梁,一跨为2 5. 2m ,另一跨为1 6. 8m。由于预应力大梁承受的荷载大,且两跨跨度不等,在外荷载作用下,柱难以承受过大的弯矩。为了不增大柱截面尺寸,同时又使其受力合理,通过合理选择梁中预应力筋线型达到了减小柱端控制弯矩的目的。     

预应力框架梁中预应力筋索型的优化

在预应力混凝土框架梁中,通常配置抛物线形预应力筋。但有时这种单一的抛物线形配筋不能同时满足梁跨中和支座处的抗裂要求,这时可以通过在梁底增配直线形预应力筋来解决这个问题。还提出了在预应力筋总量最小的情况下,如何使得抛物线形布筋和直线形布筋两者取得最优比例的方法。     

预应力框架粱中预应力筋索型的优化

在预应力混凝土框架梁中,通常配置抛物线形预应力筋。但有时这种单一的抛物线形配筋不能同时满足梁跨中和支座处的抗裂要求,这时可以通过在梁底增配直线形预应力筋来解决这个问题。还提出了在预应力筋总量最小的情况下,如何使得抛物线形布筋和直线形布筋两者取得最优比例的方法。     

预应力混凝土异形柱框架结构的性能及设计

预应力混凝土异形柱框架结构体系可以改善居住空间的质量 ,节约人类资源。本文在现有大量异形柱的研究成果与有关钢筋混凝土非线性力学等基本理论的基础上 ,针对该框架特点 ,对框架作适当的单元划分 ,提出了简化计算模型。通过大量的计算分析 ,对预应力混凝土异形柱框架结构的性能进行了探讨 ,并由此提出了相应的设计方法     

预应力混凝土扁梁框架地震响应试验与理论分析对比

为了研究预应力混凝土扁梁框架的动力特性和地震响应,本文在一榀无粘结和一榀有粘结预应力混凝土扁梁框架拟动力试验数据的基础上,运用有限元软件进行非线性时程分析,在一定程度上对比试验数据。分析结果表明:框架结构由于损伤累积引起结构整体刚度和阻尼比的变化,导致结构自振周期发生变化,进而影响结构在地震中的各种响应。利用有限元软件进行结构地震作用下各种响应的分析,是可行有效的。     

预应力混凝土超静定梁的预应力筋布置分析

针对预应力混凝土超静定梁 ,采用结构力学方法 ,推导了在均布及集中荷载作用下 ,二跨及三跨连续梁的次弯矩表达式 ;在满足混凝土设计规范中规定的预应力混凝土构件在施工阶段预拉区抗裂要求的条件下 ,得到了预应力筋布置偏心距的表达式。可作为超静定梁进行预应力筋布置的依据。     

预应力混凝土井式梁框架结构的振动台模型试验研究

分别输入不同加速度峰值的EL CENTRO波、TAFT波、KOBE波和上海人工波 ,对单层1 :1 0缩尺的预应力混凝土井式梁框架结构模型进行了模拟地震振动台试验研究。通过试验现象研究和相应的理论分析 ,对预应力井式梁框架结构的自振特性以及地震反应进行了探索。     

预应力型钢混凝土框架结构竖向反复荷载作用下抗震性能试验研究

通过对1榀柱中内置型钢和1榀梁柱均内置型钢的预应力型钢混凝土框架的竖向反复荷载试验, 研究预应力型钢混凝土框架的破坏机制、滞回特性、延性、刚度和耗能等性能。结果表明：预应力型钢混凝土框架梁是梁铰破坏机制,极限状态时 “拱效应”提高了框架梁的承载能力;预应力型钢混凝土框架梁滞回曲线饱满,变形恢复能力小于普通预应力混凝土框架梁;预应力型钢混凝土框架梁位移延性系数均值为4.8,普通预应力混凝土框架梁的为4.18,均有较好的延性;等效黏滞阻尼系数介于0.258~0.323之间,说明2个试件破坏时截面具有良好的耗能能力;参数分析表明,试件延性系数受含钢率影响不大,随内置型钢截面高度与梁截面高度比值增大而增大。     

南昆铁路清水河大桥预应力连续刚构主桥施工设计

介绍了南昆铁路清水河大桥主桥预应力混凝土连续刚构箱梁、墩梁结合部和空心高墩柱的构造，对主桥刚构梁体预应力体系设计中所考虑的一些问题进行了讨论。     

预应力混凝土框架结构的侧向约束分析

在预应力混凝土框架结构梁中张拉预应力筋时,柱侧向约束将造成梁中设计预加轴力的损失,梁中达不到设计预加应力值,同时也会在柱中产生次剪力和次弯矩,并进一步在梁中产生次剪力和次弯矩作用。对于有明显侧向约束的超长超宽多跨预应力混凝土框架结构,若不合理考虑侧向约束对预压力传递的影响,不仅裂缝控制得不到满足,而且承载力计算也是偏于不安全的。建立了不同张拉顺序下次内力计算模式并推导出了计算公式,提出了设计、施工运用中注意的问题,为合理进行结构设计提供了依据。     

横滘涌大桥73+130+73m弯曲连续刚构桥设计

本文以横滘涌大桥73+130+73m预应力混凝土弯曲连续刚构桥设计为背景,重点介绍了该桥型的设计方案、桥型特点、结构构造、结构分析及计算等,可为同类型桥梁的设计及计算提供参考。