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选用不同涂层刀具进行高速切削300M钢试验,利用工具显微镜和电子扫描显微镜(SEM)观察刀具磨损形貌,并利用线扫描进行元素扩散分析,揭示刀具失效机理。研究结果表明:金属陶瓷基涂层刀具高速切削时,切削速度不宜超过240m/min;硬质合金基涂层刀具可在300m/min以上高速切削300M钢,其中CVD-Ti CNAl2O3厚涂层的高速切削性能更高,切屑塑形变形较小;涂层刀具切削300M钢的主要磨损形式是前刀面磨损和后刀面磨损,涂层剥落、崩刃、微裂纹、粘结磨损、磨粒磨损、氧化磨损、扩散磨损是刀具失效的主要原因。 相似文献
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涂层刀具磨损形态分析 总被引:1,自引:0,他引:1
涂层刀具具有优良的切削性能,得到了迅速的推广使用。通过切削试验,验证了涂层刀具优良的切削性能,用扫描电镜(SEM)观察了涂层刀具的的磨损形态,分析了涂层刀具的磨损机理,阐明了涂层刀具的主要失效形式。 相似文献
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硫复合系易切钢中夹杂物与易切削机理的研究 总被引:6,自引:1,他引:5
对S系、S-Ca系、S-RE系及S-RE-Ca系易切削钢在不同切削速度下的易切削机理进行了较系统的研究。实验结果表明,在低速(〈〈35m/min)切削时,刀具主要为后刀面磨损,夹杂物的形态是影响切削性能的主要因素;而高速(120 ̄160m/min)切削时,刀具主要失效形式是前刀面的扩散(即月牙洼)磨损,此时夹杂物的成分对切削性能影响甚大。与其他三类易切削钢比,高速切削时,S-RE-Ca系钢有较佳的 相似文献
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自增韧氮化硅陶瓷刀具切削性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
作者研究了自增韧陶瓷刀具ML切削铸铁和淬硬钢的切削性能,发现其是一种适合连续切削铸铁与淬硬钢、尤其适合断续切削淬硬钢的刀具材料。 相似文献
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高速切削H13淬硬模具钢时刀具寿命短、刀具磨损严重等问题突出。基于清洁切削技术,采用硬质合金涂层刀具进行高速硬切削H13钢的仿真试验,研究干式、清洁切削介质(冷风、低温氮气和液氮)对涂层刀具硬切削性能的影响,探究运用清洁切削技术提升涂层刀具寿命的可行性。研究表明:与干式切削相比,清洁切削介质可以有效地控制切削区域温度,减少刀具磨损,延长刀具寿命;液氮切削时切削合力减少9.8%,切削区域温度下降12.4%,刀具寿命提高55.6%,可获得最好的刀具切削性能。研究可为H13钢的清洁高速硬切削加工提供参考。 相似文献
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采用热压工艺制备了一种Al2O3/Ti(CN)陶瓷刀具材料,对其进行了切削性能试验,分析了其切削磨损机理并比较了三种陶瓷刀具的切削性能。试验结果表明,在切削淬硬45^#钢和铸铁时,Al2O3/Ti(CN)陶瓷刀具的耐磨性与Al2O3/TiC陶瓷刀具接近,但明显高于Al2O3/TiC/CaF2自润滑陶瓷刀具;Al2O3/Ti(CN)陶瓷刀具的后刀面磨损量随切削速度和背吃刀量的增加而增大。SEM分析发现,在切削淬硬45^#钢和铸铁时Al2O3/Ti(CN)陶瓷刀具后刀面主要磨损形式为磨粒磨损。 相似文献
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由于具有刃口半径效应、径向刚度差、旋转速度高、切削稳定性差等特性,微径钻、铣刀具具有不同于常规尺度钻、铣刀具的失效特征。基于大量钻削和立铣削试验,在对常规尺度麻花钻、平头立铣刀的一般失效形式简要分析的基础上,研究了微径麻花钻和平头立铣刀的特殊失效形式及原因,提出了抑制微径钻、铣刀具失效的基本方法。结果表明:容屑空间堵塞、塑性变形、断齿是微径钻、铣刀具常见的失效形式;随着刀具直径减小、转速增高,整体断裂成为微径钻、铣刀具的最主要失效形式;改善材料切削性能、提高切削液作用效果、优选刀具材料及结构、优化切削工艺是抑制微径钻、铣刀具失效的根本措施。 相似文献
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切削高硬度钢的 Al_2O_3-TiC 陶瓷刀具 总被引:3,自引:0,他引:3
采用热压方法制备了含有10%~50%TiC和不同粒度的Al2O3 TiC陶瓷刀具,研究了刀具的切削性能。试验表明,在车削合金工具钢时,TiC含量为20%~30%的微细晶粒陶瓷刀具具有优异的抗剥落性能和最佳的切削效果。 相似文献
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本文对Al2O3/TiC陶瓷刀具材料切削加工G4335V高强钢时的切削性能和耐磨性进行了试验研究。结果表明:在低速切削条件下,Al2O3/TiC陶瓷刀具和硬质合金刀具(YT15)的抗后面磨损能力相差不大,而在高速切削条件下,前者的抗后面磨损能力远高于后者。Al2O3/TiC陶瓷刀具前面的磨损形式主要为粘结磨损,后面的磨损形式主要为磨粒磨损。 相似文献