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101.
针对海岛微电网分布式电源和负荷的独有特性,以海岛系统运行经济性为目标,考虑新能源消纳因素,提出一种海岛微电网能量优化调度方法。首先在分析典型海洋能发电出力特性的基础上,建立了含风、光、柴、储、波浪能、潮汐能以及可控负荷的海岛微网能量优化调度模型;而后面向日前和日内2个时间尺度,采用CPLEX完成混合整数规划,利用日前调度计划与日内实时滚动推演结果比对,依据日内滚动计算结果修正日前调度计划,实现当日微网能量调度全局最优。算例分析表明,由于利用了日前和日内相结合的滚动计算方法,使对岛上源、荷的预测精度逐级提高,该优化调度方法在兼顾海岛微电网功率平衡和可再生能源利用率的同时,最大限度降低了海岛微电网运维成本。  相似文献   
102.
趋磁细菌是能沿磁场方向运动的特殊细菌,其趋磁机制尚存争议.该文通过建立趋磁细菌的运动学方程,仿真分析了反转磁场作用下趋磁细菌AMB-1的运动学特性.结合AMB-1动力学建模分析和实验结果表明,野生型菌株的运动特性与带有鞭毛的长椭球体基本吻合,而敲除类甲基受体趋化蛋白Amb0994后菌株对磁场反转的响应要比野生型菌株快,类似于没有鞭毛的长椭球体,这种行为差异可能是菌株鞭毛功能改变的结果;推测Amb0994可以通过控制鞭毛参与细菌对磁力矩变化的响应.这项研究有助于更深入地了解趋磁细菌的趋磁机制,并为探讨细菌鞭毛功能提供理论分析方法.  相似文献   
103.
ImprovementofSiC_pReinforcedCastAluminiumCompositesbytheROCMethodZhengQifei,XieShuisheng,YuanGuansen,ShiLikai(郑弃非)(谢水生)(袁冠森)(...  相似文献   
104.
砂箱是铸造生产的基本工艺装备。由于工艺和安全的需要,砂箱应有较高的强度和刚度。砂箱本体通常设计成刚性框架结构,由于正交密布的箱挡起连续支柱或拉杆的作用,致使砂箱自由收缩受到严重阻碍,造成铸造应力,形成箱壁、箱挡断裂。为此,一般是采用  相似文献   
105.
XB44200为半自动立体仿形铣床,最大铣削宽度为2000mm,用以加工各种大型模具和复杂形状的零件,是我国目前该类机床中规格最大,经济建设急需机电产品,主要供应汽车制造业的模具生产。主轴箱是该机床关键、复杂件之一。  相似文献   
106.
叙述了高锰钢拉伸、压缩和冷弯试验的结果.对冷弯过程进行了理论分析,认为通过冷弯试验,不仅可以完成对高锰钢的工艺检验,而且可以預测其拉压性能.  相似文献   
107.
将近片层-γTiAl基合金视为由等轴γ颗粒和多孪晶PST(polysynthetically twinned crystal)单晶颗粒组成的两相复合材料。基于非均质微极介质塑性理论,构建-γTiAl基合金整体有效微极柔度张量,将传统塑性割线模量法推广到微极材料,建立分析和预测-γTiAl基合金的塑性行为尺度效应的细观力学模型。结果表明:-γTiAl基合金的微结构尺度对其宏观塑性硬化行为存在显著的影响;近片层组织-γTiAl基合金中PST晶体颗粒的尺寸越小,合金中硬相夹杂PST颗粒的体积分数越大,合金材料相应的塑性硬化越明显;微极基体的塑性特征尺度与等轴γ晶粒的平均尺寸大小在同一数量级。  相似文献   
108.
采用激光熔覆沉积方法,在送粉时通过原位混合316L不锈钢和Stellite31合金两种粉末并改变两种粉末的比例,直接制备出316L不锈钢-Stellite31梯度功能材料.沿梯度方向对所制材料的成分、组织、硬度进行了分析测试.结果表明,激光熔覆沉积实现了不同比例316L不锈钢和Stellite31合金的原位均匀合金化,所制备梯度功能材料沿梯度变化方向的微观组织、成分及硬度呈连续变化.  相似文献   
109.
研究了Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10Be22.5非晶合金在过冷液相区内静液挤压的变形行为以及结构变化。结果表明:非晶合金在高应变速率下产生了明显的塑性变形,直径从16 mm变为12 mm,断裂为4段,且样品断口上随机分布着充分发展与未充分发展的脉纹式切变带,由此可看出非晶合金的变形为非牛顿体变形行为;挤压后的样品约有3%的非晶相发生晶化,在非晶基体上析出10~20 nm的纳米晶粒,导致挤压后非晶合金的热稳定性降低;静液挤压高应变速率变形条件使非晶合金产生非均匀流变,是造成非晶合金断裂的主要原因。  相似文献   
110.
Easy and hard magnetization curves of Nd_2Co_(14)B compound have been measured withextracting-sample-magnetometer(μ_0H_(max)=6T)at 10~300 K.Magnetic anisotropy constants K_1 and K_2have been determined by fitting the hard magnetization curves,in which only K_1 ,K_2 and misalignment anglehave been taken as fitting parameters.The values of K_1 and K_2 at 4.2 K were derived by extrapolation.Anisotropy coefficients,x_2~° and x_4~°were derived from the anisotropy constants.The anisotropy constant K_2increases rapidly with increasing temperature when TT_(sr).The temperature depen-dence of the magnetic anisotropy coefficient x_2~° was fitted with the formula.The anisotropy coefficients x_2~°can be well described by the tenth-power law from 4.2 K to T_(sr)and by the sixth-power law from T_(sr_ to 300 K.  相似文献   
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