锰铁合金真空氧化脱磷过程成分变化研究

研究了在真空感应炉中锰铁合金氧化脱磷过程的脱磷和合金成分变化。结果表明，采用BaCO3基熔渣对锰铁合金真空氧化脱磷时，在实验的脱磷渣组成和真空度10kPa条件下，随着锰铁合金硅含量的增加，脱磷率和锰损下降；随着脱磷渣量的增加，锰铁脱碳量、脱磷率升高，锰损下降，最大脱磷率达42．60％，对应锰铁损为-0．30％，可达到锰铁合金的氧化脱磷保锰的目的。     

Fe-C_(sat)-P三元系熔体中P的活度

根据Fe—C(sat)—P三元系熔体中a_c=1的性质,通过实验测定1400C°时P对碳溶解度的影响关系,结合已知的各一阶活度相互作用系数,求得C、P的二价活度相互作用系数,得到实验结果: (1) Nc=0.1903—0.7386N_P(N_P<0.07) (2) ρ_c~P=7.197;ρ_P~c=-2.707;ρ_c~(c·P)=-5.670;ρ_P~(c·P)=9.962 (3) lnγ_c=-0.3902+11.744N_c+12.000N_P-5.872N_c~2+7.197N_P~2-5.67N_c·N_P lnγp=-7.0833+7.5678N_P+12.000N_c-3.7839N_P~2-2.707N_c~2+9.962N_c·N_P(N_P<0.07)     

Cao—CaF_2一P_2O_5—Al_2O_3—Fe_tO系熔渣和含碳铁液之间磷的分配

在实验室内,Al_2O_5坩埚中,1350℃温度下,研究了CaO—CaF_2—P_2O_2—Al_2O_2—Fe_tO系熔渣和含碳铁液之间磷的分配。实验结果表明:采用CaO—CaF_2—Fe_2O_3熔剂处理中磷铁水具有很好的脱磷效果。磷的分配比随渣中CaO、FeO的升高而增大,随渣中CaF_2的增加而减少。蓝且给出CaO和CaF_2对磷分配比的影响的当量比值为1∶0.79,以及磷分配比与渣中组元之间的综合关系式: lgLp=1.79+0.087R—0.35N_(CaF_2)+2.00N_(FeO)。 [R=NCaO/(1.13N_(P_2)O_5+0.48N_(Al_2O_3))]     

钢铁厂高锌含铁尘泥二次利用的发展趋势

通过对当前钢铁厂高锌含铁尘泥处理工艺及其特点的比较,分析了各工艺的优缺点,在此基础上提出了一种新的处理思路:微波加热还原高锌含铁尘泥.     

铁水脱砷的研究

为充分利用我国的含砷铁矿资源,必须解决铁水中含砷含硫偏高的问题。本文是采用CaO-CaF_2和CaC_2-CaF_2渣系作为脱砷剂,对铁水的脱砷脱硫进行了研究。实验是在钼丝炉中进行的,在石墨坩埚中,用50wt％CaO-CaF_2渣系,吹Ar搅拌的方法处理含砷铁水,获得了53％脱砷率和大于90％的脱硫率。用50wt％CaC_2-CaF_2渣系机械搅拌的方法处理含砷铁水,获得了80％的脱砷率和98％的脱硫率。并研究了各工艺因素对脱砷的影响,确定了最佳脱砷条件。应用热力学理论解释了CaO-CaF_2,CaC_2-CaF_2渣系对铁水的脱砷过程是还原脱砷过程和磷不能被脱除的原因。通过分析、计算说明了铁水中砷、磷、硫在热力学行为上的差异。     

含锌冶金尘泥在微波场中的升温特性

为了弄清含锌冶金尘泥脱锌的反应机理,在微波场中研究了含锌冶金尘泥的升温特性.研究表明,含锌冶金尘泥对微波有很强的吸收能力,其升温速率与微波加热比功率成正比,与质量成反比;增大单位物料质量接受微波的辐射面积可以提高物料的升温速度.     

铁水预处理脱硫过程氮含量预测

根据铁水预处理的实际生产工艺,利用BP神经网络建立了铁水预处理脱硫时铁水中氮含量的预报模型.利用生产数据对网络进行训练后,可以用于预测铁水预处理脱硫后铁水中氮含量,预报相对误差可以控制在22%以下,w[N]的绝对误差值控制在8×10-4%以内.给各输入参量增加扰动后,模型计算表明,初始温度和初始[N],[C],[P]含量,四因素影响最大,且温度和[C]含量为负扰动,[N]为正扰动,说明增加温度和碳含量有利于脱氮.     

微波场下冶金含锌尘泥的脱锌效果

研究了在微波场下用C和S iC作还原剂时,氧化锌在精矿粉中的还原率,以模拟钢铁企业冶金含锌尘泥中锌的去除。结果表明:微波处理冶金含锌尘泥,脱锌反应快,效果显著,并且S iC作还原剂时效果较好,得到的氧化锌纯度可达97.7%。因此,微波处理钢铁企业冶金含锌尘泥是可行的。     

Fe-j-C系热力学性质的研究

碳溶觖度计算式是的Fe－j－C系的热力学敏据,可用以下方法求得．1）j是V,Cr,Mn的Fe－j－C系,用迭代法求得等热力学性质．2）其它Fe－j－C系的用对X线性回归法求得,其中．3）和的计算式分别是：及的计算式分别是：     

Mn—Fe合金熔体热力学性质的研究

碳溶解度平衡实验表明，１４００℃时Ｍｎ－Ｆｅ合金熔体在全部深度范围内碳溶解度可用下式计算：ＣＸ＝０．１８８６＋０．１１１９ＸＭｎ或ＸＣ＝０．２７０３－０．１００６ＸＦｅ。通过热力学推导和计算，得到如下热力为数据；（１）Ｆｅ－Ｃ系，ｌｎβ＾０Ｃ＝－０．０３３，ε＾ＣＣ＝９．０２，ｅ＾ＣＣ＝０．１５３４；（２）Ｆｅ－Ｍｎ－Ｃ系，ε＾ＣＣ＝１０．８８９，ｅ＾ＣＣ＝０．１６９０；（４）Ｍｎ－Ｆｅ－Ｃ系数ε