中国石化低渗透油藏开发状况及前景

选择渗透率、油藏原始压力和油藏埋藏深度3个指标，结合中国石化已开发的286个低渗透油藏开发单元特点，将低渗透油藏细分并组合为深层高压特低渗透油藏、中深层常压特低渗透油藏、浅层低压特低渗透油藏、深层高压低渗透油藏、中深层常压低渗透油藏和浅层常压低渗透油藏6种主要类型，不同类型油藏开采特征差异较大。提出了加强储层和渗流机理研究、合理加密井网、实施精细注水、应用整体压裂改造和井筒提升技术、实施二氧化碳驱和天然气驱先导试验等改善低渗透油藏开发状况的思路，指出下一步应利用水平井和分支水平井开采各种类型低渗透油藏，提高油藏开发经济效益，开拓中国石化乃至中国低渗透油藏开发前景。     

伸顶通气排水立管的排水能力与管径的关系

当保持立管内的最大负压不变时,排水立管的充水率随管径的增加而减小。不同管径立管的排水能力不应该按同一的充水率来计算,管径越大采用的充水率应该越小。当保持立管内的最大负压不变时,排水立管的流量随管径增加,但不是与管径平方成正比。     

低渗透油藏生产井关井测压时间的计算与应用

低渗透油藏的生产井压裂后，在单井试油试采过程中，压力恢复测试关井时间不同，其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反应段，渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况，基于长庆绥靖油田塞39井区长：低渗透油藏大量试井和实际生产资料，利用现代试井解释理论，研究合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明，当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后，利用此时的压力数据解释地层参数和地层压力，其结果的误差小于5％，同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近，对于塞39井区，若预先知道某生产井地层有效渗透率值，可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间，否则，建议按照该井区地层有效渗透率（大约在6mD左右），将不稳定试井测试时间控制在25d以上为宜。图4表3参14     

耐高温微生物驱油提高低渗透油藏采收率先导性试验

胜利油田东辛高温低渗透油藏含蜡高,常温微生物无法存活,针对这一问题,引进美国NPC公司耐高温菌种,在Y6-16井组开展高温低渗油藏微生物驱油提高采收率研究和现场试验。施工后Y6-16井日增注52m3,表皮系数由施工前的2.069减小为施工后的-6.31,油层污染得到较好改善;原油含蜡量、胶质沥青质含量降低,轻质组分增加,重质组分降低;井组采收率提高5.09个百分点。     

低渗透油藏超短周期间歇注水方式研究

大港油田南区低渗透油藏两相共渗区窄，注水开发短期内含水上升迅速，根据间歇注水理论，并借鉴国内外油田的实验经验，1998年在舍女寺油田女20、女34区块开展超短周期（周期0．5－5d)间歇注水试验。总结不同注水周期和频率及油并不同含水级别对其效果的影响。认为超短周期间歇注水可改善油层动用状况，对中、低含水受益油井之注水井有较好的适用性，为低渗透油藏注水开发提出了一种经济有效的方法。图1参（王学立摘）。     

堤防防渗加固措施及其合理选用

介绍了堤防防渗加固设计中的几种行之有效措施以及不同措施的适用条件，采用何种措施应根据地基地质条件，地形条件以及渗透破坏危害程度等进行综合考虑。     

地层测试资料综合分析在油田治理中的应用

宝饶油田吉46断块属于复杂断块中－低渗透油藏，储层物性差，平面非均质性极强。投入开发后出现水井蹩压，油井不见效，产量递减大的矛盾。利用地层测试资料结合构造、储层研究及沉积微相划分进行了深入研究，在对储层非均质特性、沉积特征、油层连通状况等有了清楚的认识后，确定了整体压裂改造方案。1997－1998年整体压裂引效实施后减缓了产量递减速度，提高了油井的注水见效程度，改善了区块的整体开发效果。     

改革中后期低渗透裂缝性薄油层酸化工艺

针对大安寨油层的中、后期低渗透裂缝性薄油层，提出在保护油层的前题下，以解堵酸化为主要工艺措施。并强调酸化要有的放矢，选井选层酸化要具有科学性。     

渗风特性指数对空气渗透的影响

在渗风量计算中，由于渗风上各重门窗渗风特性指数ｂ值的差别，而使渗风量的计算变得非常复杂，若能将ｂ值取为定值，就可使计算大为简化。本文应用计算机程序，以二分法的迭代方法，通过实例分析了各重门窗缝隙ｂ值变化对空气渗透的影响，文章指出，在空气渗透计算中，对于具有多重门窗阻隔的情况，将各重门窗缝隙ｂ值取为定值（ｂ０＝２／３）是可行的。     

中压甲铵冷凝器防结垢方法探讨

分析中压甲铵冷凝器的工艺流程和操作条件，指出设计中的不足，找出其结垢的非药剂因素——温度和流速，对一些相关改造的成败提出观点，并提出增设加压泵回流控温和增大上、回水压差的新思路。