全文获取类型
收费全文 | 7508篇 |
免费 | 768篇 |
国内免费 | 555篇 |
专业分类
电工技术 | 101篇 |
综合类 | 474篇 |
化学工业 | 1838篇 |
金属工艺 | 1444篇 |
机械仪表 | 273篇 |
建筑科学 | 774篇 |
矿业工程 | 322篇 |
能源动力 | 63篇 |
轻工业 | 534篇 |
水利工程 | 257篇 |
石油天然气 | 300篇 |
武器工业 | 71篇 |
无线电 | 367篇 |
一般工业技术 | 1378篇 |
冶金工业 | 432篇 |
原子能技术 | 80篇 |
自动化技术 | 123篇 |
出版年
2024年 | 96篇 |
2023年 | 341篇 |
2022年 | 343篇 |
2021年 | 420篇 |
2020年 | 276篇 |
2019年 | 341篇 |
2018年 | 165篇 |
2017年 | 237篇 |
2016年 | 264篇 |
2015年 | 278篇 |
2014年 | 444篇 |
2013年 | 393篇 |
2012年 | 481篇 |
2011年 | 482篇 |
2010年 | 409篇 |
2009年 | 468篇 |
2008年 | 493篇 |
2007年 | 471篇 |
2006年 | 400篇 |
2005年 | 347篇 |
2004年 | 309篇 |
2003年 | 249篇 |
2002年 | 200篇 |
2001年 | 202篇 |
2000年 | 149篇 |
1999年 | 130篇 |
1998年 | 126篇 |
1997年 | 76篇 |
1996年 | 56篇 |
1995年 | 46篇 |
1994年 | 34篇 |
1993年 | 29篇 |
1992年 | 22篇 |
1991年 | 15篇 |
1990年 | 11篇 |
1989年 | 9篇 |
1988年 | 5篇 |
1987年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 2篇 |
1980年 | 1篇 |
1979年 | 2篇 |
1959年 | 1篇 |
1951年 | 3篇 |
排序方式: 共有8831条查询结果,搜索用时 31 毫秒
61.
Al对原位自生Ti基复合材料中TiB晶须增强相生成的作用 总被引:5,自引:0,他引:5
借助于X射线衍射(XRD),差示量热分析(DSC)以及扫描电镜(SEM)研究了A1对Ti基复合材料中TiB晶须增强相生成的作用。研究结果表明:无论在Ti—B体系,还是在Ti—B—A1体系中,生成的增强相均为TiB,A1的加入并没有导致新相的产生;Ti—B体系中加入A1后,促进了TiB的生成反应,使TiB的初始生成温度从1262℃降低到856℃;并且TiB增强相得以细化,分布均匀。 相似文献
62.
63.
开发了Al-K2ZrF6体系熔体反应法合成原位铝基复合材料,采用XRD,SEM和TEM分析了复合材料中相组成、微观组织和界面结构。实验结果表明:合成的增强相为Al3Zr颗粒,常规金属型铸造的复合材料中其尺寸在3μm~4μm左右,一般成聚集态分布,颗粒形貌基本为长方体状:该复合材料经重熔快淬成形后,颗粒尺寸减小,基本为粒状,并弥散分布于基体上。Al3Zr/Al复合材料的界面结构研究表明,Al3Zr颗粒与Al存在一定的晶体学位向关系:[^-2^-21]Al3Zr∥[100]Al,(012)Al3Zr∥(1^-10)Al,其点阵错位度仅为10.87%,这表明Al3Zr颗粒可作为基体Al相的形核衬底。Al3Zr/Al复合材料的力学性能测试显示,当Al3Zr颗粒体积分数为11.2%时,抗拉强度和屈服强度分别为148.7MPa和110.2MPa,而且Al3Zr/Al复合材料的抗拉强度和屈服强度均随颗粒体积分数增加显著提高。 相似文献
64.
65.
原位TiB2颗粒增强铝基复合材料及其力学性能 总被引:1,自引:1,他引:1
对原位反应合成TiB2/A356铝基复合材料微观组织和力学拉伸性能进行了研究。结果表明,原位反应生成的颗粒增强相在复合材料基体中分布均匀,基体与颗粒间的界面洁净。复合材料强度随着颗粒含量的增加显著提高,与基体合金相比,TiB2质量分数为8%的TiB2/A356复合材料强度和弹性模量的提高幅度约为28%,TiB2质量分数为16%的TiB2/A356复合材料强度和弹性模量的提高幅度约为35%。复合材料的断裂主要是由于基体与颗粒界面脱粘,在拉伸应力作用下由此萌生微裂纹并扩展,导致界面处的基体撕裂,从而降低复合材料塑性。 相似文献
66.
Cu-Fe-Cr原位复合材料中的纤维相 总被引:3,自引:0,他引:3
通过感应熔炼、铸造、锻造和冷拔变形制备了Cu-16Fe-2Cr(质量分数,%)原位复合材料,最终线材(其轧制后的冷拔变形量达到η=ln(A_0/A)=5.42,A_0和A分别为冷拔起始和冷拔后线材的横截面面积)的抗拉强度为980 MPa。将Cu基体选择腐蚀后提取出纤维,采用SEM和TEM观察分析纤维相组织形态。在较低的应变量时,一些Fe—Cr纤维保持着与铸态树枝晶相同的bcc单晶结构,选区电子衍射表明纤维已经形成了〈110〉织构。在较高的应变量时,单根Fe-Cr纤维分为一些由晶界隔开的平行亚单元(宽度约为100 nm),通过亚单元共同的[110]衍射获得了晶粒之间的相对取向关系,相邻晶粒的偏差角在11°—82°之间。根据Hall-Petch关系讨论了原位复合材料的强度问题。 相似文献
67.
68.
原位生成Al2O3、TiB2和Al3Ti/Al复合材料的热循环行为 总被引:2,自引:0,他引:2
本文研究了Al-TiO2-B系原位生成Al2O3、TiB2和Al3Ti/Al颗粒增强铝基复合材料的热循环行为,研究结果表明了纯铝及B/TiO2摩尔比分别为0、1和2的颗粒增强铝基复合材料的热循环行为具有以下结果,纯铝和复合材料热循环后均产生了残余应变和滞后环;Al-TiO2-B系列复合材料热循环应变的各项指标均比纯铝基体大大降低,且具有较小的内耗功和较好的热稳定性,可以预测其具有较高的热疲劳寿命,热循环曲线能很好的评估复合材料在温度循环变化的环境中工作时的热稳定性和热疲劳。 相似文献
69.
增韧剂QS-BE对建筑结构胶黏剂基质的原位增韧 总被引:1,自引:0,他引:1
在不同的环氧树脂/胺类固化体系中使用原位分相的奇士增韧剂,都能够大幅度地提高固化物的粘接性能和本体的断裂韧性。 相似文献
70.