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101.
控制厚度分布的正反向超塑胀形的有限元分析 总被引:4,自引:1,他引:4
为研究正反向超塑胀形工艺对厚度分布的影响,应用商业有限元软件MARC对带有凹槽的深盒形7475合金零件正反向超塑胀形过程进行了有限元模拟,并对不同工艺条件下成形后零件的壁厚分布结果进行了分析.研究表明:正反向超塑胀形工艺是控制成形零件壁厚的有效途径,通过优化压力-时间曲线和反向胀形模具形状,明显改善了零件的厚度分布,达到了零件的设计要求;后处理直观地显示了该零件正反向超塑胀形的全过程,为成形提供了合理的方案;零件变形各阶段的应变速率控制在7475合金的应变速率范围内,证明压力-时间曲线设计合理. 相似文献
102.
用化学共沉淀法制备了3mol%Y_2O_3-ZrO_2超细粉末。利用热分析,x射线,透射电镜,颗粒粒度分析仪分析了粉料的相组成;颗粒形貌、大小;粉料的团聚状态;化学组成的均一性以及其烧结性能,并结合烧结试样的显微结构和力学性能对粉末的性能做出了评价。实验表明,所制备的粉料组成较为均匀;粒度分布窄;团聚体尺寸小,烧结活性高;颗粒粒度约为200(?)。粉料的相组成主要为四方相和约26%的单斜相。3Y-TZP陶瓷材料三点弯曲强度达1479.14MPa,断裂韧性为13.2MPa·m~(1/2),超塑性压缩变形达190%。 相似文献
104.
Fe—28Al—5Cr与Fe—28Al—5Cr—0.5Nb—0.1C合金的超塑性变形能力与特征 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了 Fe-28Al-5Cr(原子分数)与 Fe-28Al-5Cr-0.5Nb-0.1C合金的高温变形行为,结果表明,在 850 ℃左右,应变速率为 8.3×10-4 s-1时,呈现一定的超塑性变形能力,延伸率分别达到 145%和 254%;应变速率敏感指数 m分别为 0.4与 0.35;激活能分别为: 243 kJ/mol与 218 kJ/mol.在变形过程中,位错堆积形成小角度晶界,并逐渐转变成大角度晶界,使粗大的原始晶粒细化. 相似文献
105.
In recede years, superplasticity has been demonstrated in many discontinuously reinforcedcomposites [l--16]. These stUdies proved thatsuperplasticity is observed at very high strainrate (10--z--10 s--'). Although high strain ratesuperplasticity has been observed in variousaltuninum alloy composites, it has not been understood how particulate size of reinforcementhas an effect on HSRS behavior of Al-Manixcomposites. It is necessary, therefore, to investigate superplastic characteristics of A… 相似文献
106.
锻态Ti3Al基合金超塑压缩的力学行为及组织演变 总被引:5,自引:1,他引:4
Ti3Al基的Ti-24A1-14Nb-3V-0.5Mo(at%)合金为非理想的超塑材料.用超塑压缩方法研究了合金的超塑变形行为,分析了变形量和应变速率对流变应力及组织演变的影响.结果表明所研究合金的最佳超塑变形温度为980 ℃.在980 ℃,2×10-3s-1的条件下,应变速率敏感性指数值为0.55.应变速率对合金超塑压缩时的力学行为和组织演变有显著的影响. 相似文献
107.
MB26镁合金的超塑性与超塑挤压研究 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了MB26镁合金的超塑性,找到了该合金的最佳超塑性条件,分析了变形速率、温度等因素对该合金超塑性的影响。另外还对该合金的超塑性挤压作了实验研究。 相似文献
108.
NiAl合金的超塑性行为及其变形机制 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了等原子比NiAl合金的NiAl-25Cr,NiAl-20.4Fe-Y,Ce,NiAl-30Fe-Y合金的超塑性行为及其变形机制,结果表明,几种合金在一定条件下均表现出超塑性行为,单相NiAl超塑性变形源于变形过程中所发生的动态回夏及再结晶,两相及多相NiAl合金的超塑性变形机制则是晶粒的转动和界面的滑动。 相似文献
109.
110.
以典型热作模具钢的复杂型腔为对象,研究了超塑制模的工模具设计及工艺,成型出连杆精锻模具型腔。系统归纳、总结了工模具钢超塑制模技术的特点并展望了未来发展趋势。 相似文献