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101.
102.
对2个足尺邻边简支邻边固支钢筋混凝土双向板试件进行了抗火试验,介绍了试验炉及试件设计、试验方案及观测内容和方法,描述了试验现象、裂缝及邻边简支邻边固支钢筋混凝土双向板的破坏特征,研究了受火过程中沿板厚度的温度场分布规律及板的竖向和水平变形,分析了受火过程中固支边的内力重分布;试验结果表明,未受火面裂缝最终形成半椭圆形破坏模式。在试验基础上,给出了火灾作用下邻边简支邻边固支钢筋混凝土双向板极限承载力的新能量法计算模型,该模型假定火灾作用下板的张拉薄膜效应在塑性铰线形成后出现,且张拉薄膜效应为塑性铰线上屈服钢筋伸长所做塑性功提供。该模型计算结果与试验结果吻合很好,而基于塑性铰线理论的传统能量法计算值偏保守。 相似文献
103.
104.
105.
通过对足尺钢筋混凝土双向简支板进行恒载下的受火试验研究,得出了双向板在受火过程中板的温度场分布规律,板平面外的变形以及板边转角的改变情况,并给出了一些有价值的结论和建议,为今后结构火灾行为进一步的理论分析提供了依据. 相似文献
106.
火灾时钢筋混凝土板的承载力计算 总被引:1,自引:0,他引:1
董毓利 《建筑科学与工程学报》2009,26(4):14-23
提出了2种能考虑火灾时钢筋混凝土板薄膜效应的极限承载力计算方法。在塑性铰线理论的基础上,利用板块平衡法和虚功法对火灾时钢筋混凝土板的承载力进行了计算,并将计算结果与试验结果进行了对比。结果表明:承载力计算结果与试验结果吻合良好;提出的方法适用于各向同性和各向异性配筋的方形板和矩形板;采用该方法可以解释相同条件下方形板和矩形板产生的破坏挠度不同的原因。 相似文献
107.
高温时高强混凝土强度和变形的试验研究 总被引:21,自引:0,他引:21
通过对高强混凝土 (C60 ,C80 )高温时力学性能的试验研究 ,得出了高强混凝土立方体抗压强度 ,峰值应力 ,峰值应变及弹性模量随温度的变化规律 ,并与普通强度混凝土 (C3 0 )高温力学性能进行了比较 ,给出了高温时高强混凝土应力—应变全曲线公式 相似文献
108.
109.
首先对试验构件的截面参数、无粘结预应力筋的型号及混凝土标号进行了设计,然后分别 用荷载平衡法和规范中的公式对试验简支板构件和连续板构件中的无粘结预应力筋数量进行了 估算,接着对构件中的非预应力筋的用量也进行了估算,最后对设计的构件进行部分项目的验算, 并对两种方法进行了比较,指出了引起两者差别的原因. 相似文献
110.
在高温状态下的屈服函数是温度和塑性应变的函数,塑性应变不仅与应力状态有关,还取决于温度。如果采用常规的计算方法,如径向返回法,需要更多的迭代运算,造成计算效率不高。另外,对于单轴受力情况,每个时间步内的温度路径也是很难确定。采用平面应力状态下混凝土常用的屈服函数Drucker-Prager准则,给出了相应的高温热弹塑性积分方案的初值问题表达式,可采用Runge-Kutta法对其积分,较好地解决了前面两个问题。采用基于S-R分解原理的更新拖带坐标有限元法,通过实际编程计算得出,该积分方案可靠、精度高。 相似文献