全文获取类型
收费全文 | 353篇 |
免费 | 35篇 |
国内免费 | 20篇 |
专业分类
电工技术 | 10篇 |
综合类 | 40篇 |
化学工业 | 62篇 |
金属工艺 | 32篇 |
机械仪表 | 20篇 |
建筑科学 | 72篇 |
矿业工程 | 48篇 |
能源动力 | 10篇 |
轻工业 | 7篇 |
石油天然气 | 28篇 |
武器工业 | 15篇 |
无线电 | 8篇 |
一般工业技术 | 24篇 |
冶金工业 | 18篇 |
原子能技术 | 7篇 |
自动化技术 | 7篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 5篇 |
2022年 | 7篇 |
2021年 | 12篇 |
2020年 | 5篇 |
2019年 | 12篇 |
2018年 | 2篇 |
2017年 | 10篇 |
2016年 | 14篇 |
2015年 | 14篇 |
2014年 | 24篇 |
2013年 | 9篇 |
2012年 | 19篇 |
2011年 | 22篇 |
2010年 | 17篇 |
2009年 | 20篇 |
2008年 | 22篇 |
2007年 | 19篇 |
2006年 | 18篇 |
2005年 | 8篇 |
2004年 | 15篇 |
2003年 | 13篇 |
2002年 | 7篇 |
2001年 | 14篇 |
2000年 | 15篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 13篇 |
1997年 | 10篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 9篇 |
1994年 | 14篇 |
1993年 | 7篇 |
1992年 | 4篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 5篇 |
1987年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
排序方式: 共有408条查询结果,搜索用时 46 毫秒
21.
22.
通过对于GaAs表面形貌在特定As BEP(1.33μPa)、不同温度(570,560,550,540和530℃)下相变过程研究,发现随着温度的降低GaAs预粗糙化过程发生了不同程度的迟滞,在温度降至530℃附近时,延迟现象尤其明显,并且当温度远低于530℃时(As BEP 1.33μPa)GaAs表面将不会发生预粗糙转变。采用二维艾辛模型建立方程结合实验数据对这一现象进行理论解释,理论计算出GaAs预粗糙化相变的临界转变温度为529℃,与实验中获得的数据吻合。采用理论上获得的临界转变温度,利用临界减慢理论对实验现象进行了合理的理论解释,认为在特定条件下GaAs表面系统存在预粗糙化临界转变温度,当衬底温度接近这一温度时,临界减慢现象将会发生;当温度低于临界转变温度时,无论延长多少时间表面形貌相变过程将不会发生。 相似文献
23.
以1.5 MW风力发电机组为例,对目前风电主齿箱系统低温环境待机困难的现状进行研究,通过该类主齿箱系统待机时加热与散热的计算,对循环周期内各时段润滑油的温度进行推算,根据推算结果,解释了主齿箱系统低温环境待机困难的主要原因,并提出了低温待机方案的改进策略. 相似文献
24.
25.
介绍了永磁铁氧体材料二次烧结过程中鼓泡现象与毛坯含水量、烧结温度以及烧结气氛的关系,并从气体分子运动学角度进行了分析。 相似文献
26.
27.
为探究不同埋藏深度裂隙煤体氧化-自燃过程在单轴应力作用下的影响规律,本文通过荷载加压煤自燃特性实验平台,采用新疆硫磺沟矿区烟煤煤样,开展了施加单轴应力在0~8 MPa下的贫氧环境程序升温试验.根据加压试验中烟煤产生气体随温度的变化关系,计算了烟煤在单轴应力下升温过程表观活化能和耗氧速率.结合煤自燃氧化动力学和热解参数,阐述了单轴应力下煤体由缓慢氧化到快速氧化的非线性发展过程,并基于突变理论解算出试验条件下烟煤氧化-燃烧过程的突变温度和临界温度,确定出4个特征参数:突变温度TCO(CO表征)和THy(耗氧速率表征),临界温度T'CO(CO表征)和T'HY(耗氧速率表征),并分析了不同特征参数随单轴应力的变化规律.结果 表明:热解气体浓度、表观活化能和耗氧速率随单轴应力增大呈先增大后减小再增大的三次函数规律(其中1.8和5.5 MPa时为临界轴压),1.8 MPa时表观活化能和各项特征参数数值最低,煤氧反应速率最快,耗氧速率最高;单轴应力为5.5 MPa时耗氧速率最大,煤体新生裂隙最多;单轴应力对TCO特征参数影响最大,煤自燃缓慢过渡到快速氧化的温度指标,由CO浓度表征的突变温度TCO表征最为准确.该研究结果对于矿井不同埋深煤自燃预警和防控具有重要理论指导意义. 相似文献
28.
用自行研制确定火炸药热爆炸临界温度(Tcr)的试验装置测定了直径为10,15,20,30 mm和40 mm,长径比为1∶1的含高氯酸铵(AP)的PBX-A药柱的热爆炸临界温度。用Tcr测定和5 s爆发点试验装置测定了85℃老化70 d前后PBX-A的热爆炸临界温度和5 s爆发点。获得了PBX-A炸药在恒温热刺激下的响应程度,不同直径药柱的热爆炸临界温度,爆炸延滞期(t)与温度(T)的关系以及PBX-A炸药老化前后的热性能变化。结果表明,直径小于40 mm的无约束PBX-A炸药装药在恒温条件下仅发生燃烧。由拟合方程外推直径1 m长径比为1∶1的PBX-A炸药药柱的热爆炸临界温度大于120℃。lnt与1/T只在有限温度范围内呈线性关系。85℃老化70 d前后PBX-A炸药的热爆炸临界温度不变,5 s爆发点降低4.6℃。 相似文献
29.
探究透明PMMA(聚甲基丙烯酸甲酯)厚度和4种不同恒定热流对材料表面温度、质量损失率、着火时间及着火温度的影响。利用反演模型并结合部分实验数据得到PMMA的热物性参数,将其他工况模拟结果与实验测量值及理论分析值相互对比,验证了数值模型和理论分析的准确性和可靠性。结果表明,PMMA着火时间的下降趋势随热流的增大而逐渐变缓。PMMA厚度小于3 mm时,表面温度和质量损失率随厚度增大而减小。PMMA厚度大于3 mm时,着火温度的平均值为(628±20) K,其着火特性几乎不随厚度的变化而变化,故着火温度可作为PMMA着火判据。 相似文献
30.
柠檬酸铈的热分解机理及反应动力学 总被引:1,自引:0,他引:1
在程序升温条件下,用DSC、TG/DTG、固相原位反应池/FTIR联用技术,研究了柠檬酸铈的热行为、分解机理和常压非等温分解反应动力学参数,获得了相应的动力学方程.结果表明,柠檬酸铈的热分解反应存在1个脱水吸热阶段(Stage Ⅰ)和2个放热阶段(Stage Ⅱ和Ⅲ);主放热分解阶段(Stage Ⅱ)的表观活化能Ea和指前因子A分别为148.59kJ/mol和1011.64s-1;动力学方程可表示为:dα/dt=1011.81(1-α)[-ln(1-α)]1/3e-1.79×104/T;反应机理服从n=2/3的Avrami-Erofeev方程.由加热速率β→0的DSC曲线的初始温度(Te)和峰温(Tp)计算得柠檬酸铈的热爆炸临界温度值Tbc和Tbp分别为527.09K和542.71K.反应的△S≠、△H≠和△G≠分别为:16.82J·mol-1·K-1、163.11kJ/mol和158.74kJ/mol. 相似文献