再结晶Mi_3Al基合金中弥散无序γ相的强化作用EI

通过控制化学成分和处理工艺，得到一种弥散无序γ相强化的Ｎｉ_３Ａｌ基合金。ＴＥＭ分析发现：弥散无序的γ相是在有序γ＇基体｛００１｝面上析出的，且与基体保持共格关系。在不同温度下对该合金进行拉伸试验发现：弥散γ相的强化作用，使Ｍ_３Ａｌ基合金拉伸屈服强度的峰值温度升高到８５０℃左右；与相同处理条件下成分相近的ＩＣ２１８合金相比较，该合金的高温屈服强度和拉伸强度以及峰值温度以下的形变硬化率都发生显著的提高。文中在ＳＥＭ下对拉伸试样的断口特征进行了分析，并对无序γ相的弥散强化机理进行了探讨。     

氢与回火脆化对2．25Cr－1Mo钢局部脆断应力的影响

采用恒温有限元法，研究了一定温度下氢原子与回火脆化对三种不同成分２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢局部脆断应力的影响。结果发现，可用局部脆断应力σｆ＊的变化衡量材料的回火脆化倾向，但由于晶界上杂质元素与氢原子分布的随机性，可能导致沿晶脆断应力的分散。在降低局部脆断应力的作用上，氢脆与回火脆化具有叠加关系。     

Ni-36at%Al合金室温和高温韧性的改进

一、前言 NiAl金属间化合物具有比重轻,熔点高,抗氧化性好等优点,是潜在的高温结构材料,但室温脆性和高温强度低的问题阻碍了这一系列合金的发展和应用。NiAl的脆性归结于室温下仅开动<110>方向的滑移系,该系统仅存在三个独立的滑移系,无法满足多晶体范性形变的Von,Mises准则,即至少存在五个独立滑移系的要求。通过合金化改变滑移系以改善NiAl合金塑性的努力没有取得成功。通过控制成分和细化晶粒的途径也未明显地改善NiAl的室温塑性。NiAl高温强度低往往归结于具晶界结合强度低,通过合金化的途径有可能改善其高温强度。 富Ni的NiAl合金中存在马氏体相变,马氏体相转变点在273k附近的NiAl合金通过产生应力感生马氏体和马氏体再取向,在室温表现出显著的塑性。但是由于合金晶界强度低和马氏体转变过程引起的微裂纹,合金仍显得十分脆弱。     

镍基粉末高温合金冶金工艺的研究与发展

叙述和分析了镍基粉末高温合金冶金工艺三十多年来在制粉末处理工艺，成型工艺，热处理工艺等方面的研究成果和存在的问题，总结了粉末高温合金冶金工艺今后的主要发展方向。     

Ni3Al基合金中碳化物的析出

ＴｉＣ，Ｃｒ２３Ｃ６是Ｔｉ强化的Ｎｉ３Ａｌ基合金析出的主要碳化物。Ｃｒ２３Ｃ６的析出倾向于与γ＇存在共格关系。９５０℃长时保温，发生ＴｉＣ－Ｍ２３Ｃ６＋γ＇转化。     

炉冷速度对低膨胀高温合金组织和性能的影响

为了研究炉冷速度对GH909合金组织和性能的影响,研究了3种炉冷速度下该合金的力学性能.同时利用扫描电镜和化学相分析技术对本试验条件下合金中的γ'相、Laves相、ε相和ε"相的形貌、分布以及含量进行了系统分析.结果表明,在25～85℃/h炉冷速度范围内,该合金力学性能的变化不大,显微组织的变化也不明显.作者认为,采用原技术条件规定的55℃/h炉冷速度较为适宜,而且炉冷速度在±20℃/h内波动也能满足技术条件的要求.     

铁-镍基耐蚀合金的灰化机理

利用SEM和EDX分析,作者在模拟的H2+CO合成气氛中对镍基、铁-镍基耐蚀合金的金属灰化机理进行了研究.发现含铬的镍基、铁-镍基耐蚀合金的灰化损伤起源于合金表面局部氧化膜的破坏.化学反应所生成的碳原子从氧化膜破坏处进入合金基体,形成碳化物,达到过饱和后析出石墨,从而阻止了氧化膜的修复.金属灰化的产生取决于合金元素铬外扩散形成氧化物的速度与碳的内扩散速度、达到过饱和固溶后析出石墨的速度相互竞争.石墨丝的生长与其底部金属基体灰化所形成蚀坑的扩张是相互促进的.     

电渣重熔连续定向凝固René88DT镍基合金锭工艺参数的计算

René88DT镍基合金(%:0.02～0.05C、15.5～16.5Cr、3.8～4.2Mo、≤0.20Ta、12.5～13.5Co、0.6～1.0Nb、0.025～0.050Zr、3.5～3.9Ti、2.0～2.4Al、0.006～0.015B、3.8～4.2W、0.005～0.010Ce)母合金棒由200 kg真空感应炉熔炼,并按照凝固组织显微结构要求,通过控制铸锭凝固的二次枝晶间距和金属熔池形状及深度来确定重熔时熔化的速度,再通过热平衡计算得到相关的熔炼参数,由500 kg气氛保护抽锭式电渣重熔炉按连续定向凝固工艺熔炼出Φ160 mm×220 mm René88DT合金锭结果表明,计算重熔总时间与实际时间的误差仅为4.5%,熔池浅平,凝固组织均匀细小,获得了全〈100〉方向的柱状晶组织,二次枝晶间距为60～80μm。     

热加工工艺对GH4586合金微观组织的影响

在MTS热模拟实验机上采用热压缩实验的方法研究了在温度为950—1150℃、应变速率为0．001—1s^-1。的实验条件范围内,GH4586合金高温塑性变形过程中变形温度、应变速率及变形量等工艺参数对流变应力和微观组织的影响．结果表明,流变应力随着变形温度的降低和应变速率的提高而迅速增大．提高变形温度能够有效的促进动态再结晶过程,在1100℃以上变形时,在30％的工程应变量下即能够获得完全再结晶的锻态组织;当变形温度低于1050℃时,工程应变超过60％仍未观察到动态再结晶．在变形量与热处理制度一定的条件下,材料热处理后的晶粒度随变形温度的升高而增大．有效控制材料的变形温度是获得良好热加工塑性、降低变形抗力和获得均匀微观组织的关键措施．