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21.
22.
23.
工业纯钛喷丸强化研究 总被引:10,自引:0,他引:10
采用TEM结合SEM和XRD对工业纯钛喷丸强化后显微组织结构、断口形貌、残余应力进行分析,研究了影响疲劳性能的3个因素即:组织、应力、粗糙度。结果表现:孪生是六方合金的塑性变形主要形式,喷丸强化表层形变组织由孪晶和变形带构成,表层孪晶间强烈交互作用,可造成显微损伤;表层残余应力在疲劳后发生明显松驰,有益贡献也相应的降低;表面粗糙度提高,具有负的影响。 相似文献
24.
Ti合金喷丸强化研究进展 总被引:3,自引:0,他引:3
概述了钛合金塑性变形和喷丸强化机理,同时叙述了钛合金强化层中的组织和残余应力,文中重点总结了喷丸强化对钛合金显微组织的影响,指出:喷丸形成的亚结构栅栏效应可显著提高构件的疲劳性能. 相似文献
25.
王静宜 《西安工业学院学报》1981,(1)
研究亚显微晶粒的普通碳素钢(1.3%C和1.6%C)在热处理后的机械性能、指出这种钢经奥氏体化后淬火能得到高硬度(Rc=67)、高压缩断裂强度(4345Mpa约630干磅/吋~2)及良好的压缩延性(约10%)。这些优良的特性是通过低温奥氏体化得到的。在淬火前用低温奥氏体化加热能得到细小的奥氏体晶粒,相反,高温奥氏体化则导致断裂强度降低,这是因为转变产物粗化造成的。经低温奥氏体化淬火后,试样的显微组织是隐针马氏体和未溶渗碳体,而透射电子显微镜研究表明,其组织大部份是亚显微的板条马氏体、少量很细小的孪晶马氏体区和末溶渗碳体质点。 相似文献
26.
本文对18Cr_2Ni_4WA钢进行了不同参数的软氮化处理试验,得出采用醇氨比为2:8,温度570℃、保温4—5小时的气体软氮化处理后,试样的硬度和渗层深度皆能达到技术要求,可以代替盐浴软氮化.用高压透射电镜对表层金属薄膜进行形貌和结构分析,发现表面化合层是条状e相和γ'相亚晶,并且有较高的位错密度,这种组织状态赋于材料高硬度和较好的耐磨性. 相似文献
27.
α-Ti马氏体变形层组织结构的电子显微分析 总被引:5,自引:0,他引:5
α-Ti920℃油淬后获得马氏体组织,马氏体在电镜下呈块状和条状。马氏体组织经喷丸强化后表面强化层内出现变形带和变形孪晶。变形孪晶以尖劈状在马氏体基体内成长,不同方位的孪晶交叉发展成框架。变形和孪晶间冲突造成的微观损伤能影响马氏体的疲劳性能 相似文献
28.
一、前言 18Cr2Ni4W A钢的淬透性好,可用来制造尺寸较大的高强度零件。淬火状态的18Cr2Ni4W A钢历经不同温度回火时将产生一系列的组织变化,从而导致力学性能的改变。对高强度钢而言,组织因素对疲劳性能的影响常常不同于它们对强度、塑性和韧性的影响,为了寻找既能充分发挥18Cr2Ni4W A钢的优良强韧配合,又能具有足够疲劳强度的热处理工艺,本文将对这种钢作为低碳马氏体型钢使用时的强度、塑性、韧性及疲劳特性作一客观的估价。 相似文献
29.
用透射电子显微分析,金相分析及扫描俄歇微探针研究了50B钢淬火后回火是硼碳化物的形成及其动力学,确认硼碳化物Fe23(B,C)6和Fe3(C,B)。Fe23(B,C)6在马氏体分解时析出于Fe3C之后,析出温度在490℃或更高,析出的动力学曲线为“C”形的下半部,Fe3(C,B)则在较长时间回火时由Fe3C转变而成,其形成的学曲线是以700℃和550℃为鼻尖“ε”形。 相似文献
30.
用示波冲击法测定42CrMo钢的冲击韧性 总被引:1,自引:0,他引:1
用示波冲击法测定了在冲击载荷下,淬回火态42CrMo钢的载荷-挠度曲线,并将冲击总功分成裂纹萌生功和裂纹扩展功;研究了回火温度对42CrMo钢回火组织与冲击韧性的影响。结果表明42CrMo钢在回火过程中,随回火温度升高,弹性功基本不变,裂纹萌生功略有升高,而裂纹扩展功迅速增加,42CrMo钢对缺口敏感,随回火温度升高,缺口敏感性降低,淬火态42CrMo钢经500—590℃回火,其组织由板条马氏体和条状及粒状θ-Fe_3C组成;冲击断口为准解理与韧窝混合断裂,随回火温度升高,韧窝增多,准解理减少。 相似文献