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21.
综述了冷轧板带规程设定的常见方法:经验系数法、单一负荷目标优化法、多目标负荷分配优化法、防止打滑的规程优化法及目标负荷分配法等,并依据各种方法的特点分析其适用范围。同时详细论述了应用最为广泛的综合负荷分配法的核心内容,并介绍了窄带钢轧制时以防止打滑为目标的一种新的规程设定方法,介绍了用于规程设定过程的数学优化方法。最后指出综合等负荷目标的人工智能寻优方法是将来制定优化的轧制规程的最为有效的方法。 相似文献
22.
等径弯曲通道变形(简称ECAP)能实现材料的强烈塑性变形,获得超细晶组织,从而改善材料的综合性能.成功实现了C方式650℃珠光体钢65Mn的ECAP变形,累积等效真应变~5.75.ECAP5道次后,片层状珠光体组织演变成超细的渗碳体颗粒均匀分布于铁索体基体的组织,铁索体基体平均晶粒尺寸约0.3μm,渗碳体球平均尺寸约0.19μm.实验中,渗碳体的球化可能以两种机制进行:破碎渗碳体片的非均匀长大和细小球状渗碳体颗粒的形核长大. 相似文献
23.
24.
两种牙科贵金属铸造合金的组织结构研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用X射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪等试验方法,研究了Ag-30Au-15Pd-11Cu和Ag-23Pd-11Au-9Cu两种牙科贵金属铸造合金的铸态组织、相结构和相成分。结果表明,2种合金均由面心立方结构的富银富钯固溶体α1和富和富铜固溶体α2两相组成,而金在两相中是均匀分布的。Ag-30Au-15Pd-11Cu合金的铸态显微组织是先共晶的等轴晶α1固溶体加少量片层状(α1 α2)共晶体,Ag-11Au-23Pd-9Cu合金的铸态显微组织是片层状(α1 α2)共晶体加少量先共晶的α1固溶体。 相似文献
25.
26.
采用两通道夹角Φ=90°,外圆角ψ=20°的模具,实现TA1纯钛C方式4道次室温ECAP(Equal Channel Angular Pressing)变形,制备了表面光滑无裂纹的变形试样。研究纯钛室温ECAP变形试样的织构演变特征。结果表明:在ECAP变形初期,基面织构和锥面织构逐渐向P(φ1=45°,φ=0°~90°,φ2=30°)织构旋转,基面织构和锥面织构减少,柱面织构增加,织构的演变是由位错增殖导致微结构变化引起的。在变形后期因晶粒细化,织构演变主要由整个晶粒的旋转来形成剪切织构,基面织构逐渐增加。 相似文献
27.
28.
钛含量对20MnMoB钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了钛含量对20 Mn Mo B钢奥氏体晶粒度及奥氏体晶粒粗化温度的影响。结果表明,有效钛( Tie)是决定20 Mn Mo B钢奥氏体晶粒度和晶粒粗化温度的主要参数。随( Tie)含量增加,试验用钢的奥氏体晶粒尺寸减小,晶粒粗化温度提高。当 Tie 超过0.037% 时,钢的奥氏体本质晶粒度可达7 级以上,晶粒粗化温度提高到1 000℃以上。 相似文献
29.
7475铝合金ECAP变形及组织热稳定性 总被引:7,自引:0,他引:7
研究 7475铝合金等径弯曲通道变形及组织的热稳定性。结果表明 ,5 2 3和 5 73K多道次BC 方式ECAP变形 ,7475铝合金真应变达~ 12 ,平均晶粒尺寸达到 0 3 μm和 0 5 μm。ECAP变形后获得的亚微晶组织 ,在 5 73K退火直到 8h、62 3K下退火1h、673K下退火 3 0min时 ,平均晶粒尺寸仍保持在亚微晶状态。试验条件下制备的亚微晶组织与室温ECAP组织相比 ,具有更好的组织热稳定性。 相似文献
30.
研究了超细晶工业纯锆在0.875R_(p0.2)、0.9R_(p0.2)、0.9125R_(p0.2)、0.925R_(p0.2)、0.9375R_(p0.2)、0.95R_(p0.2)蠕变应力下的室温蠕变性能,计算了超细晶工业纯锆的稳态蠕变速率,并分析了其蠕变断裂机理。结果表明:超细晶工业纯锆在蠕变应力为0.875R_(p0.2)时,出现了蠕变饱和现象,稳态蠕变速率随着蠕变应力的增加而增大,稳态蠕变阶段缩短;室温下,工业纯锆经复合细化后蠕变抗性显著提高;当蠕变应力为0.95R_(p0.2)时,稳态蠕变速率达到最大值3.140×10~(-6) s~(-1)。通过计算蠕变应力指数,得到超细晶工业纯锆的室温蠕变机理为位错运动。超细晶工业纯锆室温蠕变断裂为韧性断裂。 相似文献