固溶处理对压铸GZ142合金显微组织的影响

借助XRD、SEM、EDX和TEM检测手段,对比了固溶处理前后压铸GZ142合金的显微组织。结果表明,固溶处理前压铸GZ142合金由α-Mg基体和(Mg, Zn)₃Gd共晶次生相组成,在400 ℃下固溶处理1 h后,晶内生成了大量层状14H型的长周期堆垛有序结构（LPSO）,同时,部分(Mg, Zn)₃Gd共晶次生相转变成同样具有长周期堆垛有序结构的X相。     

Magnaplate“协和”涂层及其在镁合金上的应用

简要介绍了协和作用和协和涂层的概念。介绍了Magnaplate公司的几种协和涂层的性能及其应用。根据Magnaplate公司的协和涂层制备方法简要说明了在镁合金上制备协和涂层的研究结果:在镁合金上先进行表面氧化处理以获得一层含有孔隙的氧化膜层,继而可控制地注入选定的工程聚合物,经交联互锁固化处理后即可获得耐中心盐雾试验超过1500 h的协和涂层。     

铝合金挤压铸件典型缺陷的预防和控制

对铝合金挤压铸件典型缺陷的主要特征、成因等进行了分析,提出了针对性的预防和控制措施:在设计铸造工艺方案和模具时尽量做到由铸件远端向内浇口方向、由关键部位向非关键部位的顺序凝固;严格控制金属液的精炼和除气,避免保温时过多吸氢;尽量使用较慢的充型速度,保证金属液平稳充型,抑制卷气的发生;选用接近共晶成分的合金,调整主要合金元素的含量,在生产过程中监控合金液成分的变化;在保证组织致密度的情况下,尽量使用较低的挤压压力;对保温炉内合金液的保温时间进行严格规定,定期对保温炉进行完全清理.     

铸造方法对Al-Mg-Mn-Ce合金组织和力学性能的影响

采用砂型铸造、金属型铸造和压铸制备了Al-5.0Mg-0.6Mn-0.25Ce合金,研究了不同铸造方法(冷却速率)对合金组织和力学性能的影响。结果表明,随着冷却速率增加,铸态合金中的α-Al枝晶发生等轴化,粗大的第二相发生细化。低冷却速率时,砂型铸造、金属型铸造合金的铸态组织主要由α-Al枝晶和分布在周围的Al_3Mg_2相、Al_6(Fe,Mn)相、Mg_2Si相等第二相组成;高冷却速率时,压铸合金则由α-Al等轴晶和分布在其周围的短棒状含Mn相、针状Mg_2Si相组成。随着冷却速率增加,铸态合金的屈服强度、抗拉强度逐渐增加,而伸长率则呈现先增后减的趋势,这主要是与合金显微组织和内部气孔、缩孔等缺陷有关。冷却速率越高,合金组织越细,并且Mg、Mn固溶在α-Al基体内的含量增多,所以合金强度越高。然而,压铸合金中,组织内存在气孔和针状Mg_2Si相降低了合金的塑性。     

Al对压铸Mg-10Zn合金热裂性及微观组织的影响

研究了不同Al含量(0,2%,3.5%,5%,质量分数)对压铸Mg-10Zn合金的热裂敏感系数(H_(TS))及显微组织的影响。结果表明,随着Al含量增加,合金的热裂敏感系数逐渐降低;结合热力学计算(Pandat8.0)Mg-10Zn-yAl合金的凝固行为,发现热裂敏感系数随合金凝固区间减小和末期液相体积分数的增加而降低,可有效判断合金热裂敏感系数变化趋势。显微组织分析表明,Al可有效细化铸态Mg-10Zn合金的晶粒尺寸。随Al含量增加,合金中第二相数量增加。压铸态Mg-10Zn合金的第二相主要为Mg_5Zn_2,Mg-10Zn-yAl合金的第二相为Mg_(62～69)Zn_(22～25)Al_(6～16)准晶相(I相)。     

选区激光熔化成形铝合金材料体系研究进展

铝合金是工业生产中运用最为广泛的金属材料,高比强度、良好的耐蚀性使其适用于生产各种复杂结构件。选区激光熔化技术不仅具有定制化成形能力,高加工精度与短生产周期也可大幅推进铝合金构件的成形与应用。本文介绍了近年来选区激光熔化铝合金的研究进展,简述了选区激光熔化技术所生产铝合金的工艺缺陷及形成机理,聚焦于不同合金的组织演变和力学性能,着重分析不同合金体系下元素对微观形貌的影响及强化效应。针对选区激光熔化铝合金的应用现状与存在壁垒,指出实现普及的关键在于通过成分设计实现成形性能与力学性能的平衡。     

Mg-Al系和Mg-RE系合金在NaCl溶液中的腐蚀电化学行为

采用盐水浸泡法和电化学方法研究AZ91D镁合金和稀土镁合金Mg-3.0Nd-0.2Zn-0.4Zr(NZK)在5%(质量分数)NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明:NZK的腐蚀速率仅为AZ91D镁合金的1/2,这主要是由于NZK中阴阳极之间的电位差和阴阳极面积比小于AZ91D的所致;AZ91D的腐蚀主要集中在局部区域,形成较深的腐蚀坑,而NZK的腐蚀沿合金表面进行,形成比较均匀的浅腐蚀区域;NZK的腐蚀电位低于AZ91D的腐蚀电位; NZK稀土镁合金的耐点蚀能力高于AZ91D的.     

喷丸强化对ZK60镁合金高周疲劳性能的影响

研究高强度变形镁合金ZK60经喷丸处理后的表面变形层微观组织结构的变化及其对高周疲劳性能的影响.结果表明:ZK60镁合金的最佳喷丸强度(N试片)为0.05 mm,经喷丸强化后,ZK60镁合金表面变形层的微观组织和织构发生变化,疲劳强度由140MPa提高到180MPa,提高约29%,疲劳寿命得到显著提高;ZK60镁合金也表现出明显的过喷效应.     

大塑性变形镁合金的晶粒细化(英文)

采用电子背散射技术(EBSD)定量研究AZ31镁合金在225~400°C往复挤压大变形过程中的晶粒细化。结果表明:在225°C往复挤压3道次即获得了超细晶AZ31镁合金。随着变形温度的降低,变形组织的平均位相差和大角度晶界的比例逐渐增加。在3道次的AZ31组织中,只发现少量的{1 012}孪晶,位错滑移是主要的变形机制。施密特因子计算表明,在225~350°C变形时,锥面滑移系{1011}1 120被大量激活。而在400°C变形时,基面滑移系{0001}1 120被大量激活。亚晶界的详细分析为连续动态再结晶在镁合金大变形过程中晶粒细化的重要作用提供了直接的证据。     

热处理工艺对高真空压铸Mg–8Gd–3Y–0.4Zr镁合金组织及力学性能的影响

研究T4和T6热处理状态下高真空压铸Mg-8Gd-3Y-0.4Zr（质量分数,%）合金的微观组织、化合物含量、力学性能及断裂行为。铸态Mg-8Gd-3Y-0.4Zr合金微观组织主要由α-Mg和共晶Mg24（Gd,Y）5化合物组成。经固溶处理后,共晶化合物大量溶解于镁基体,合金主要含过饱和α-Mg及方块相。固溶合金中方块相的含量随固溶温度的升高而增大,力学性能也有所提高。根据微观组织结果,确定475℃,2 h为Mg-8Gd-3Y-0.4Zr合金最优固溶方案。合金的最佳屈服强度为222.1 MPa,延伸率可达15.4%。铸态,T4状态下和T6状态下合金的拉伸断裂模式为穿晶准解理断裂。