多点同时谐振电路的分析与仿真

电路的谐振现象是对某一频率信号的特殊状态。电路理论中分析多个电感、电容元件串并联时的谐振问题,往往只考虑了在某一频率下电路中发生一点谐振的情况。但如果忽略电感、电容的损耗,同一支路中在某一频率下多点发生了并联谐振,阻抗均为无穷大,它们的电压如何分配？并联支路同时发生串联谐振,阻抗都为零,它们的电流如何分配？本文给出了分压和分流公式,并且通过仿真验证了公式的正确性,同时观察了时域暂态过程。     

搪瓷涂层对Ti—24Al—12Nb—3V抗氧化及腐蚀性能的影响

研究了搪瓷层对Ti-24Al-14Nb-3V抗高温氧化及热腐蚀性能的影响，结果表明，在900℃下，由于搪瓷涂层具有较高的化学稳定性，且和Ti-24Al-14Nb-3V有比较接近的热膨胀系，大大改善了Ti-24Al-14Nb-3V抗恒温氧化及循环氧化性能，在850℃（Na,K)2SO4,虽然熔盐中的Na^ 与搪瓷涂层中的Ca^2 进行离子交换引起的搪瓷涂层少量减重，但它仍具有优异的抗熔融硫酸盐腐蚀能力，在850℃NaCl Na2SO4中，搪瓷涂层对Ti-24Al-14Nb-3V具有一定的保护作用，但是由于熔盐中的Na^2 与搪瓷涂层中的Ca^2 进行离子交换，和熔盐中的Cl^-对搪瓷涂层的腐蚀作用及对基材的点蚀作用，使其保护作用下降。     

三分量检波器的矢量保真分析及质量控制方法探讨

常规地震勘探检波器接收的是纵波的信息,只有一个分量,是标量接收系统;三分量检波器接收的是三个分量的信息,是矢量接收系统。矢量接收系统必然存在矢量保真的问题,因此当三分量检波器埋置倾斜或方位存在误差时,将直接影响到采集资料的品质。本文以Vectorseis三分量检波器为例,分析了三分量检波器的矢量保真问题,探讨了野外检波器埋置对矢量保真质量的影响以及控制保真质量的方法。     

金属颗粒对LW13-550罐式断路器电场的影响分析

LW13-550罐式断路器广泛应用于500 kV电网,运行可靠.但也出现了一些绝缘故障问题,故障情况是断路器在合闸和分闸状态,均可出现触头静侧或动侧屏蔽罩对外壳放电.经解体检查和返厂试验,认定故障原因是屏蔽罩下方的罐体内壁上的金属颗粒导致局部放电甚至绝缘击穿.为了定量分析金属颗粒尺寸与放电故障的关系,需要计算断路器内部...     

Ni_3Al基合金复杂薄壁件精铸过程数值模拟

Ni3Al基合金复杂薄壁件的精铸成形很困难,容易出现浇不足和热裂等缺陷。文中运用Procast铸造模拟工程软件对薄壁件铸造过程的流场、温度场及应力场等进行模拟,对Ni3Al基合金大尺寸薄壁精铸件的精密铸造工艺进行了优化,采用Ni3Al基合金复杂薄壁件的高模温铸造,从而实现了薄壁件的顺利充型,并提高了薄壁件的质量。     

放电等离子烧结快速制备致密Ti-Al基合金

以Ti-47.5Al-2.5V-1.0Cr合金粉末为原料,研究了采用放电等离子烧结工艺制备Ti-Al基合金.研究表明,当烧结温度高于1100 ℃时,可制备出致密度高、组织均匀的Ti-Al基合金;烧结温度对合金的显微组织影响显著,在1100 ℃和1150 ℃烧结,得到由等轴γ晶粒与α2 γ片层束构成双态组织,在1200 ℃烧结时,得到全部由α2 γ片层束构成的全片层组织;当烧结温度为1100 ℃时,具有细小双态组织的合金具有较佳的室温力学性能,其抗压强度为3321 MPa,压缩率为35.2%.     

MECHANISM OF HYDROGEN INDUCED DELAYED PLASTICITY

利用光滑拉伸试样以及带有应力梯度的弯曲试样和预裂纹试样(Ⅰ型、Ⅲ型以及Ⅰ—Ⅲ复合型),研究了氢对产生局部宏观塑性变形所需外应力(称为表观屈服应力)的影响。结果表明,氢对低合金钢的屈服强度影响不大,但如试样中存在拉应力梯度,则当钢的强度和进入试样的氢浓度超过临界值后,氢能使表观屈服应力明显下降,这就是氢致滞后塑性变形的原因。 氢致表观屈服应力的下降是由氢的扩散所控制的。它明显依赖加载速度和试验温度。但它随试验温度的变化不是单调的,在室温附近存在一个极值。 对仅存在剪应力梯度的Ⅲ型裂纹试样,充氢后表观扭转屈服应力并不降低,沿原裂纹面也不产生滞后裂纹,即K_(ⅢH)=K_(ⅢC),但在和原裂纹面成-45°的平面上却能产生氢致滞后塑性变形和裂纹。对Ⅰ—Ⅲ复合型试样,只有当恒定的K_Ⅰ大到足以单独就能产生滞后塑性变形时才能使表观扭转屈服应力开始下降。 提出了一个氢使表观屈服应力下降的机构。     

应用加工图理论研究Ti2AlNb基合金的高温变形特性

基于动态材料模型（DMM），建立了Ti2AlNb基合金（Ti-22Al-25Nb）在温度94012-1060℃，应变速率0．001s^-1-10s^-1范围内的加工图，并利用该图分析了合金的高温变形特性。结果发现：在温度94012～97012，应变速率0．4s^-1～10s^-1和温度970℃—1060℃，应变速率1s^-1～10s^-1范围为流动失稳区，前者范围内主要发生绝热剪切变形和45°角剪切开裂，功率耗散率达到最小值；后者区域内以局部塑性流动和纵向开裂为主，功率耗散率小于33％。热加工图的其余部分为塑性加工的“安全区”，主要发生再结晶。在温度94012～970℃，应变速率0．001s^-1-0．4s^-1范围，以α2／O相板条球化为主；在温度970℃～1030℃，应变速率0．001s^-1～1S^-1范围，功率耗散率为35％-45％，呈现连续再结晶特征。在温度1030℃～1060℃。麻蛮谏率0．001s^-1-0.1s^-1范围。功率耗散率为45％～66％。达最大值,发生连续再结晶晶粒长大。     

高强度钢水介质应力腐蚀研究

本文对应力腐蚀试验的WOL型恒位移试样作了评述.并用它测量了四种高强度钢在水介质中的止裂K_(Iscc)和da/dt.对其中的30CrMnSiNi_2A钢研究了强度和组织的影响.结果表明,对同一类热处理,随强度下降K_(Iscc)提高.当强度相同时,等温后回火组织的K_(Iscc)明显比马氏体组织和不回火贝氏体组织高得多.当强度σ_b≤130—140kgf/mm~2时,裂纹扩展情况发生变化,K_(Iscc)明显升高、da/dt也大幅度下降. 用不同曲率(ρ)的恒位移缺口试样测量缺口形成应力腐蚀裂纹的界限应力强度因子K_(Iscc)(ρ),结果表明: K_(Iscc)(ρ)=B ρ≤ρ_0 Aρ~(1/2) ρ>ρ_0A是材料常数.对σ_b=161 kgf/mm~2的30CrMnSiNi_2A钢,A=426kgf/mm~2. 根据实验数据,运用线弹性断裂力学对30 CrMnSiNi_2A钢高强度螺栓的应力腐蚀断裂事故进行了定量分析,给出了提高螺栓安全性的具体办法.