SWRCH35K冷镦钢球化退火工艺

在双相区+亚温区球化退火的基础上,对SWRCH35K冷镦钢进行球化退火试验.由SWRCH35K冷镦钢的化学成分通过Thermo-calc软件计算得到试验钢的A1点为719℃,A3点为792℃.在综合分析影响球化的因素的基础上,重点考虑加热温度、加热时间、等温温度、等温时间4个因素的影响,确定了它们的试验设定值,并依此设计出试验方案.由试验结果可知:在加热温度为730℃,加热时间为30 min,等温温度为700℃,等温时间为6h的情况下,碳化物颗粒尺寸适中、数量较多且分布弥散,获得了最好的球化效果.且整个球化周期约为8h,与一般的球化工艺相比,周期明显缩短.且加热温度和等温温度值的选取,可以为在线球化退火工艺的制定提供参考.     

WQ960E工程结构用钢CCT曲线的测定与分析

利用DIL805A型淬火变形膨胀仪,测定了WQ960E工程机械用钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线,并结合金相-硬度法,获得该钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线).根据CCT曲线,结合光学显微镜与扫描电镜分析结果,研究了冷却速率对相变组织演变规律的影响.结果表明:当冷速为0.06℃/s时,相变组织为铁素体(F)+粒状贝氏体(GB);冷速为0.2℃/s时,组织为粒状贝氏体(GB);冷速为0.5℃/s时,开始出现板条贝氏体(LB);冷速为5℃/s时,出现马氏体(M).     

82B高碳钢盘条中马氏体成因

对82B盘条中马氏体产生区域进行了统计分析,得知其基本分布在1/2半径的盘条心部。利用有限元法对82B斯太尔摩冷却线进行了温度场模拟,模拟结果与实际生产符合较好,风冷线上盘条心部和边部温度变化趋势基本一致,其冷速小于动态CCT曲线中测定的马氏体开始出现的最低冷速,排除了本次控冷工艺设置不合理导致马氏体的产生。利用扫描电镜能谱仪和电子探针波谱仪对盘条心部马氏体进行了定量分析和线扫描分析,结果表明心部马氏体区域存在严重的Cr、Mn元素偏析,此为马氏体组织产生的根本原因。     

Ti-ZrO2系梯度材料的制备与显微结构研究

采用粉末冶金法热压合成了Ｔｉ－ＺｒＯ２系梯度功能材料,用有限元法模拟了设计材料的残余热应力分布。利用扫描电镜、电子探针,透射电镜和Ｘ射线衍射等手段,对Ｔｉ－ＺｒＯ２系梯度材料组成相的分布形态、相组成以及组元之间的界面结构状态等进行了详细的研究,结果表明：合成的材料具有宏观组织不均匀性与微观组织连续性的特征,Ｔｉ－ＺｒＯ２系梯度材料由α－Ｔｉ四方相ＺｒＯ２和单斜相ＺｒＯ２组成,合成条件下组元Ｔｉ和Ｚ     

Prediction of thermodynamic properties for multicomponent system with Chou model

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＴｈｅｇｒｏｕｐＩＩＩ Ｖｃｏｍｐｏｕｎｄｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒｓａｎｄｔｈｅｉｒｓｏｌｉｄｓｏｌｕｔｉｏｎｓａｒｅｉｍｐｏｒｔａｎｔｍａｔｅｒｉａｌｓｆｏｒｐｈｏｔｏ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃａｎｄｈｉｇｈｓｐｅｅｄｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ .Ｔｈｅｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｉｎｖｏｌｖｅｓｍａｎｙｃｏｍ ｐｌｅｘ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ.Ｆｏｒｅｘａｍｐｌｅ ,ｔｈｅｓｏｌｉｄａｎｄｌｉｑｕｉｄｐｈａｓｅｓｃｏｅｘｉｓｔａｔｎｅ…     

12Cr2Mo1R特厚板正火过程中贝氏体组织控制

采用静态CCT(Continuous Cooling Transformation)曲线结合温度场有限元数值计算的方法,对12Cr2Mo1R特厚板正火加速冷却后贝氏体组织形成进行控制。由静态CCT曲线和显微组织确定形成贝氏体组织最小冷却速率(临界冷却速度),冷却速度大于临界冷却速率时,获得贝氏体组织。由于特厚板心部是获得贝氏体最为困难的部位,因此对心部贝氏体组织形成进行详细的研究。通过有限元数值计算研究特厚板表面冷却强度对心部冷却速率的影响,进而控制中心冷却速率并获得贝氏体组织。结果表明,贝氏体组织形成的临界冷却速度约为1℃/s;冷却速率与钢板表面冷却强度呈指数关系;板厚超过180 mm时临界冷却强度急剧增加,心部很难获得贝氏体组织,且组织均匀性变差。     

智能材料与结构在智能控制中的应用

明确指出了智能材料和结构的概念,针对各种材料的性质和特性,以压电材料和电（磁）流变液在控制中的应用为例进行了讨论,并对智能材料和结构的应用前景进行了展望。     

非调质易切削钢38MnVS连铸坯的高温延塑性

应用Gleeble 1500D热模拟试验机,研究了非调质易切削钢38MnVS(%:0.42C、1.29Mn、0.09V、0.067S)370 mm×490 mm连铸坯的高温延塑性及变形断裂机理。结果表明:38MnVS钢的零强度温度(ZST)为1 370℃和零塑性温度(ZDT)为1335℃;38MnVS钢在熔点(TS)到600℃的温度区间内存在2个脆性区,第Ⅰ脆性温度区为TS～1250℃,第Ⅲ脆性温度区为875～600℃,因此,该钢连铸坯的矫直温度应在875℃以上。     

电化学法研究La-F两步共掺杂纳米TiO2的催化机理

以钛酸四丁酯、硝酸镧和氟化钠等为原料,采用原位掺杂的方式制备了La-F两步共掺杂TiO₂光催化剂。通过XRD、SEM、XPS和UV-Vis对样品进行了表征,并对样品进行了光催化性能及电化学交流阻抗的测试。结果表明所制样品均为锐钛矿型TiO₂,La-F共掺杂使TiO₂的晶格发生了较大畸变且晶粒得到了细化,两步共掺杂会加剧样品颗粒间的团聚,同时两步共掺杂也使TiO₂的吸收带边发生红移,禁带宽度降低。两步共掺杂样品中TiO₂与Lax-Fy-TiO₂之间形成的n-n异质结,由于二者费米能级不同而形成的内建电场,对半导体内部电子起到定向的迁移作用,从而有效降低光生电子-空穴的复合,提高载流子浓度。当La和F的掺杂比例分别为1.5%和10%时,两步共掺杂样品的载流子浓度为1.5×10₂₀/cm_-3,对亚甲基蓝表现出优异的可见光降解效果,120min降解率达到96%,为同等条件下纯TiO₂的2.6倍。     

淬回火温度对高铁用25CrMo车轴钢屈强比的影响

研究了不同淬火温度和回火温度下,高铁用25CrMo车轴钢屈强比的变化趋势。采用调质处理,即淬火+高温回火处理试样,通过拉伸试验检测试样的力学性能,并进行微观组织分析。试验结果表明:改变回火温度对屈强比的影响比改变淬火温度的影响更加明显。随着淬火温度的升高,抗拉强度和屈服强度均增加,但是屈服强度的增量比抗拉强度的增量大;回火过程中,位错密度降低,随着碳化物以及合金元素析出,固溶强化降低,使得屈服强度增幅降低;但是合金元素析出,形成第二相粒子,沉淀强化作用比较显著,使得抗拉强度增幅增加,两者对抗拉强度和屈服强度的影响程度基本相同,故屈强比的变化波动很小。随着回火温度的升高,试验钢的抗拉强度和屈服强度均下降,在550～610℃时,屈服强度降低的幅度较小,屈强比增加;在610～670℃时,随着温度的升高,回火马氏体板条变宽,碳化物以及合金元素析出并聚集长大,随着析出物的增加,固溶强化作用减弱,析出物所产生的沉淀强化作用弱于固溶强化的减弱作用,所以强度降低,且屈服强度降低的幅度更大,故屈强比降低。因此在610℃时,屈强比增加形成峰值。