晶粒尺寸对车轮钢解理断裂韧性的影响

通过紧凑拉伸试验研究了碳的质量分数约为0.5%的C50车轮钢解理断裂韧性K_IC(即条件断裂韧性K_Q)与晶粒尺寸的关系.结果表明,晶粒尺寸对试样的断裂韧性有明显的影响,但决定车轮钢解理断裂韧性的是组织中最大的晶粒尺寸,而不是平均晶粒尺寸,最大晶粒尺寸越大,断裂韧性越低.对于C50车轮钢,当前5%的最大晶粒平均尺寸为30~73μm时,车轮钢的条件断裂韧性K_Q与晶粒平均尺寸的对数呈线性关系.     

低碳贝氏体钢在干燥和高湿环境中的腐蚀行为

测试低碳贝氏体钢分别于干燥和高湿环境的电化学阻抗谱(EIS)和极化曲线,并观察其表面形貌,对比研究了低碳贝氏体钢在两种环境中的腐蚀行为.结果表明,低碳贝氏体钢在两种环境中的腐蚀速率均是先增至峰值后减小.高湿环境中试样的腐蚀速率峰值出现早于干燥环境中试样.峰值前高湿环境中试样的腐蚀速率高于干燥环境中试样的腐蚀速率,峰值后高湿环境中试样的腐蚀速率低于干燥环境中试样的腐蚀速率.     

Corrosion-enhanced dislocation emission and motion resulting in initiation of stress corrosion cracking

A special constant deflection device for TEM has been designed, and then change of dislocation configuration ahead of a crack tip during stress corrosion cracking (SCC) of brass in water and of Ti-24Al-11Nb alloy in methanol and initiation of SCC can he observed in TEM In situ tensile test in TEM for brass was carried out for comparison The results show that anodic dissolution during SCC can facilitate dislocation emission, multiplication and motion, and a dislocation free zone (DFZ) is formed The stress at a particular site in the DFZ, which is an elastic zone and is thinned gradually through corrosion-enhanced dislocation emission and motion, is possibly up to the cohesive strength, resulting in initiating of a nanocrack of SCC in the DFZ or sometimes at the crack tip. Because of the action of the corrosion solution the nanocrack of SCC propagates into a cleavage or intergranular microcrack rather than blunts into a void like in situ tension in TEM     

Hydrogen-induced cracking and its anisotropy of a PZT ferroelectric ceramics

The physical properties of ceramics will be degraded by charging and restored by outgassing at 650℃[1,2]. This means that atomic hydrogen can enter into ceramics through diffusion during charging. The electrical properties of the integrated PZT capacitors will be deteriorated by an-nealing in low pressure hydrogen, and the inter-layer dielectric or top electrode adhesion will be destroyed in high pressure hydrogen[3]. For an aluminum ceramics, hydrogen-induced cracking (HIC) or delayed fail…     

射频功率对氧化铬薄膜的力学性能和耐磨损性能的影响

利用射频反应磁控溅射法在45钢基体上制备了氧化铬薄膜.采用XRD测试了薄膜的晶体结构,用Tribo-Indentor纳米力学测试系统得到了薄膜的硬度及微观形貌,在UMT显微力学测试仪上测试了薄膜的耐磨损性能,在此基础上讨论了铬靶溅射功率对薄膜的力学性能和耐磨损性能的影响.结果表明:在射频功率较低的情况下薄膜为Cr2O3结构.随着射频功率的提高,薄膜表面的大颗粒物质增多,硬度下降.射频功率增大时,磨损体积增加,薄膜的耐磨损性能下降.     

结构钢在模拟海洋大气环境中的腐蚀行为研究

利用模拟海洋大气环境的加速腐蚀实验,对比研究了两种结构钢(低碳铁素体钢和耐候钢09CuPCrNi)朝天面与朝地面的腐蚀行为及相应锈层,结果表明两种结构钢的朝地面均比朝天面腐蚀严重.电化学阻抗谱(EIS)结果表明朝天面锈层对氯离子的阻碍能力高于朝地面锈层,X射线衍射(XRD)结果表明朝天面锈层中X射线无定形锈含量高于朝地面锈层,N2吸附结果表明朝天面锈层比朝地面锈层致密.两面腐蚀条件的差异造成了两面锈层相组成和致密度的不同,从而导致相应锈层保护性能的区别.提出锈层孔隙模型,解释了锈层保护性能差异的原因是锈层干/湿交替频率的不同.     

X65钢CO2腐蚀产物膜形成机理

用X-射线衍射（XRD）和扫描电子显微分析（SEM）技术研究了X65钢在模拟油田CO：腐蚀环境下腐蚀产物膜的形成与生长过程。结果表明：腐蚀产物膜分为三层，表层由FeCO3等轴晶粒构成；中间层由棒状晶粒构成，且充满孔洞；最内层由致密的FeCO3晶粒构成。三层膜的形成机理为最初的腐蚀过程是钢基体溶解，继而形成Fe3C架构，并在其表面沉积FeCO3晶粒，CO32^-和HCO3^-向内扩散与钢基体直接反应形成中间层和最内层。     

块状非晶剪切带和微裂纹形核扩展的SEM原位研究

在扫描电镜(SEM)中对Zr57Cul5.4Nil2．6Al10Nb5块状非晶单边缺口试样进行了原位拉伸；用原子力显微镜(AFM)研究了剪切带的三维形貌．研究表明，拉伸时缺口前方产生剪切带，它们逐步发展、长大．尽管剪切带由剪应力产生，正应力在其形成和扩展过程中起重要作用．两剪切带相交时会形成割阶，其长度随相交剪切带中应变量升高而增大．当主剪切带中应变集中足够大后，剪切微裂纹沿主剪切带和基体的交界线形核扩展，并沿剪切面向试样内部扩展几十微米；在正应力作用下，该剪切(Ⅱ型)裂纹张开成I型，并快速贯穿试样厚度，然后沿横向快速扩展导致断裂．     

TiAl的室温氢致滞后的断裂

ＴｉＡｌ镀Ｎｉ－Ｐ后避免阴极腐蚀。氢化物饱和的试样平面应力断裂韧性ＫＣ（Ｈ）比空气中的ＫＣ值低约２０％。含饱和氢化物试样动态充氢时能发生滞后断裂，这是原子氢引起的。氢致滞后断裂门槛值ＫＩＨ和ＫＣ（Ｈ）的比值约为０．７。     

黄铜应力腐蚀敏感性及其与脱Zn层拉应力的对应性

测量了不同极化电位下,Ｈ６２黄铜在氨水溶液腐蚀过程中表面脱Ｚｎ蔬松层引起的拉应力,并用单边缺口试样测量的不同极化电位下的应力腐蚀敏感性,结果表明：黄铜在氨水中自然腐蚀时,在脱Ｚｎ层界面会产生 大的拉应力,整个试样的平均应力为σ＝１８．１ＭＰａ;阳极极化使表面拉应力略有下降,阴极极化则使疏松层引起的拉应力急剧下降乃至为零,阴极极化在表层产生镀Ｃｕ层后出现尖力;应力腐蚀敏感性随外加电位的变化规律和疏松