全文获取类型
收费全文 | 151003篇 |
免费 | 14887篇 |
国内免费 | 9979篇 |
专业分类
电工技术 | 6033篇 |
技术理论 | 5篇 |
综合类 | 15709篇 |
化学工业 | 8217篇 |
金属工艺 | 9991篇 |
机械仪表 | 14966篇 |
建筑科学 | 22187篇 |
矿业工程 | 12897篇 |
能源动力 | 2371篇 |
轻工业 | 6128篇 |
水利工程 | 8258篇 |
石油天然气 | 12077篇 |
武器工业 | 1285篇 |
无线电 | 14097篇 |
一般工业技术 | 10452篇 |
冶金工业 | 5370篇 |
原子能技术 | 937篇 |
自动化技术 | 24889篇 |
出版年
2024年 | 1079篇 |
2023年 | 4773篇 |
2022年 | 5189篇 |
2021年 | 5803篇 |
2020年 | 6246篇 |
2019年 | 6467篇 |
2018年 | 3265篇 |
2017年 | 4602篇 |
2016年 | 5326篇 |
2015年 | 6168篇 |
2014年 | 10368篇 |
2013年 | 8263篇 |
2012年 | 9392篇 |
2011年 | 9233篇 |
2010年 | 8476篇 |
2009年 | 8551篇 |
2008年 | 9785篇 |
2007年 | 8995篇 |
2006年 | 6637篇 |
2005年 | 6601篇 |
2004年 | 5593篇 |
2003年 | 4868篇 |
2002年 | 4056篇 |
2001年 | 3714篇 |
2000年 | 3322篇 |
1999年 | 2676篇 |
1998年 | 2381篇 |
1997年 | 2140篇 |
1996年 | 2007篇 |
1995年 | 1778篇 |
1994年 | 1604篇 |
1993年 | 1278篇 |
1992年 | 1287篇 |
1991年 | 1141篇 |
1990年 | 1056篇 |
1989年 | 1055篇 |
1988年 | 206篇 |
1987年 | 118篇 |
1986年 | 97篇 |
1985年 | 54篇 |
1984年 | 55篇 |
1983年 | 45篇 |
1982年 | 39篇 |
1981年 | 39篇 |
1980年 | 24篇 |
1979年 | 10篇 |
1973年 | 1篇 |
1965年 | 2篇 |
1959年 | 1篇 |
1951年 | 2篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 296 毫秒
81.
辽河滩海地区海月构造带东三段沉积期,三角洲前缘砂体受湖岸流和波浪的改造,形成了一系列滩坝砂沉积,细分为滩砂和坝砂,水动力强则形成坝砂,水动力弱则形成滩砂;滩坝砂平行于湖岸线呈带状分布,易于形成岩性圈闭。滩坝砂受砂体发育规模、储层物性、断裂输导体系及封堵性等多种因素控制,在滩坝砂较为发育的东三下段,靠近海南断层、盖州滩断层且封堵条件优越的滩坝砂最易于成藏。 相似文献
82.
论述了位于不同层面的缺陷地结构(DGS)应用于功率放大器的设计。一种是在微带线的两侧接地面刻蚀DGS,另一种是在微带线的背面接地刻蚀DGS,通过ADS Momentum仿真确定DGS的尺寸,并将这两种DGS应用到一款4 W功率放大器中进行仿真和实际制板测试。实测结果显示在微带线两侧接地面刻蚀DGS的功率放大器在输出功率为34.76 d Bm时改善二次谐波13 d B,且输出功率和功率附加效率(PAE)优于不刻蚀DGS的功率放大器。在微带线背面接地面刻蚀DGS的功率放大器在输出功率为34.21 d Bm时改善二次谐波28 d B,由于DGS结构改变了正面微带线的特征阻抗,所以输出功率和功率附加效率低于不刻蚀DGS的功率放大器。 相似文献
83.
针对胶结充填体脆性强、易开裂等问题,以聚丙烯纤维为加筋材料,通过设置水泥与尾砂质量比为1∶10和1∶20,纤维掺量为0、0.05%、0.15%和0.25%的充填体进行无侧限抗压强度试验,探究纤维掺量对胶结充填体强度及变形特性的影响,借助扫描电镜(SEM),从微观角度探讨纤维对充填体力学性质的作用机制。研究结果表明:充填料浆的屈服应力随纤维掺量增加呈线性增大,其流态模型符合Bingham流体;随着纤维掺量的增加,充填体的无侧限抗压强度呈先增大后减小趋势,纤维最优掺量为0.15%;掺入纤维有效地减缓了裂纹的扩展,约束了充填体的变形,充填体的峰后应变软化延长,残余强度增大,破坏特征由脆性向延性转变;纤维的加固效果主要受纤维与尾砂?水泥基体界面之间的黏结与摩擦作用控制。 相似文献
86.
采用蠕变实验和理论计算,研究了时效态Mg-5Y-3Sm-0. 8Ca-0. 5Sb合金在250~300℃和50~70 Pa条件下的蠕变行为。结果表明,该合金具有良好的抗高温蠕变性能,其在300℃和70 MPa下的稳态蠕变速率为3. 28×10-8s-1。在50~70 MPa的应力下,当温度由250℃升到300℃时,应力指数由2. 30变为3. 22;在250~300℃的温度下,当应力由50 MPa升到70 MPa时,蠕变激活能由65. 4 kJ/mol变为81. 0 kJ/mol。 相似文献
87.
水合物的存在会显著影响能源土的刚度、峰值强度与剪胀性。针对已有能源土模型的不足,结合边界面模型的建模思想,构建一个新的能源土边界面模型,模型参数较少,能够恰当反映能源土的应力-应变关系。计算能源土变形问题的核心在于正确积分塑性本构方程,应用完全隐式回退Euler算法,建立模型应力及塑性内变量的更新公式,并给出显式的一致性切线模量表达式。基于ABAQUS软件提供的二次开发接口,编写模型的用户材料子程序,应用已有试验数据验证程序正确性。最后应用开发的子程序对能源土的平面应变试验进行模拟,分析水合物饱和度对剪切带倾角与孔隙比的影响。 相似文献
89.