炭黑填充胎面胶的动态力学性能研究

对炭黑填充轮胎胎面胶的动态力学性能进行研究.结果表明,炭黑品种对胎面胶玻璃化温度（Tg）的影响不大,但不同品种炭黑填充的胎面胶的损耗因子（tanδ）峰值却明显不同;炭黑N351填充胎面胶的滞后损失较小,冰、湿路面的抓着性能也较好;随着炭黑N351用量的增大,胎面胶的tanδ峰值逐渐降低,Tg向低温方向移动;在20～80℃范围内,炭黑N351用量对胎面胶的储能模量和滞后性能影响较大;当炭黑N351用量为75份时,胎面胶综合性能较好.     

炭黑对子午线轮胎胎面胶导热特性的影响

采用正交试验法研究炭黑N330，N339和N351用量对子午线轮胎胎面胶导热特性的影响。结果表明,3种炭黑对胶料导热系数的影响顺序由大到小为N351，N339，N330；炭黑N351／N339／N330的最佳用量比为35／35／20；胶料导热系数随同一系列炭黑粒径的增大而增大，并与温度具有较好的线性关系；胶料导热系数随炭黑总用量的增大呈上升趋势。     

双热源作用下轮胎非稳态温度场的研究

同时考虑轮胎胶料滞后热源和摩擦热源的作用对轮胎非稳态温度场进行模拟,并以165/70R10轮胎为例对轮胎从启动到稳态行驶阶段的温度场进行分析.结果发现,在轮胎启动初始阶段摩擦热源对温升的影响不能忽略,但当轮胎进入稳态行驶阶段后,滞后热源成为影响轮胎温升的主要因素,而摩擦热源可以忽略不计.     

子午线轮胎稳态温度场的数值模拟分析

根据子午线轮胎的结构特性．建立了轮胎滚动状态下稳态热学分析模型．对205／75R15轮胎进行分析，给出了温度场分布云图和温度分布曲线。计算结果较真实地反映了轮胎的热状况，为优化轮胎结构、改进胶料配方设计提供了可靠的依据。     

白炭黑和偶联剂Si-69对全钢基部胶料热扩散系数的影响

用激光导热仪于20～140℃分别测试了填充不同量白炭黑和白炭黑/硅烷偶联剂Si-69的天然橡胶的热扩散系数.结果表明,胶料的热扩散系数随着白炭黑/Si-69填充量的增加而增大.且与温度大致呈线性变化趋势.白炭黑在Si-69的表面改性作用下,能与胶料分子链形成较好的导热网络结构,使其在天然橡胶基质中的分散程度得到改善,从而使胶料的热扩散系数得以提高.     

用激光导热仪测定炭黑填充橡胶的导热系数

用激光导热仪测定了5种填充不同量炭黑N 220的胶料在30～140℃时的导热系数,分析了导热系数随温度和炭黑填充量变化的关系,发现胶料的导热系数均随着温度的升高呈线性增大趋势,随炭黑填充量的增加也逐渐增大.将导热系数与温度和炭黑填充量进行了关联,得到了线性回归方程式,进而确立了适合于计算不同温度和不同炭黑N 220填充量胶料导热系数的关联方程A=0.133 77 2.008 74×10-4t 0.001 64 X.将用该方程计算的结果与实验值进行比较,60个数据点的平均相对误差仪为0.93%.     

横掠1.6/1.0椭圆管换热及流阻特性的实验研究(英文)

利用热质比拟原理及萘升华技术对空气横掠半轴比为 1 .6/1 .0椭圆管的局部及平均换热特性以及流阻进行了实验研究。实验雷诺数范围为 70 0 0 - 5 0 0 0 0。实验结果表明 :该椭圆管表面上的局部换热系数分布规律与圆管相似 ,但分离点位置不同 ;其最大值在前驻点 ,之后 ,随着边界层的发展逐渐降低 ,在分离点达到最小值 ,而在尾部区域又有所回升 ;其平均换热系数高于圆管 ,而阻力低于圆管。最后 ,给出了平均对流换热系数和阻力实验关联式。     

一种基于VRML的圆锥体动态切割算法剖析与实现

针对工程制图应用中的圆锥体截交线部分,研究了圆锥体切割后各种不同的截交线形状,对当截平面与圆锥体相交时如何准确地确定截平面位置这一问题的通用算法进行了剖析,通过VRML编程的方式构建出了圆锥体实时切割时的动态场景,并提供了部分实现圆锥体实时切割功能的关键代码。     

炭黑用量及硫化对橡胶导热系数的影响

橡胶热物性的研究对橡胶的加工及成品的使用均有极其重要的影响。导热系数是橡胶热物性的一个重要指标。目前人们主要在温度、结晶度及晶体取向等方面对其导热系数进行了一系列的研究。硫化是橡胶与配合剂分子重组的过程,随着硫化的进行,橡胶的导热特性也会随之改变;炭黑是橡胶重要的填充剂,其填充量的改变对橡胶导热特性的影响也不容忽视。本文采用闪光导热仪测量了硫化前后N115炭黑用量改变条件下橡胶的导热系数,针对炭黑及硫化这两个因素的影响做了一定的研究,以期对实际橡胶的加工、生产有所助益。一、实验1.原材料SBR150220,SBR1712…     

高Schmidt数下喷射器内湍流混合的多尺度模拟模型建立

多尺度性是湍流混合的重要特征,本文建立了湍流下物料间的宏观混合和微观混合模型,利用计算流体力学软件Flu- ent6对喷嘴直径为2.5 mm、混合段直径为6 mm、混合段长度为90 mm的喷射器混合段物料的混合状况进行了模拟。对模型进行求解的过程中,进行了网格无关性验证,求解了k-ε方程、流动方程和所建立3个标量方程。求解模型中3个标量方程时,使用了Fluent中的user defined function(UDF)。最终获得了喷射器混合段内宏观混合和微观混合的详细信息,为喷射器的优化及放大设计提供了重要的依据。