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1.
提供了一种考虑到微制造工艺实际的对微胶体推进器的起始电压进行估计的方法.本方法的关键在于把基于深度干法腐蚀的微推进器的两极简化成一组双曲等势面中的两个,利用拉麦方程得到微推进器两极间静电场分布的近似解.进而分析微胶体推进器源极顶端工质液滴的静电力和表面张力的平衡,得到微胶体推进器的起始工作电压.按照工作电压的估计方程,基于ICP腐蚀,设计了4种微胶体推进器.利用悬臂梁和电涡流微位移传感器对微推进器的测试结果表明,利用该方法对微胶体推进器起始电压进行的估计和实际测试结果有很好的一致性. 相似文献
2.
低温低渗透砂岩油藏窜流大孔道深部封堵技术研究 总被引:4,自引:0,他引:4
所用堵剂为高强度的淀粉接枝聚丙烯酰胺交联凝胶SAMG-1,由<6%淀粉、4.5%-5.5%丙烯酰胺、0.003%-0.006%交联剂组成,35℃成胶时间受淀粉和交联剂用量控制,为18-20小时以上,成胶前黏度-100 mPa.s。该堵剂具有长期稳定性,在储层岩心中注入深度15 cm的堵剂,在35℃候凝48小时后及老化90天后,封堵强度分别为0.61和0.59 MPa/cm,封堵率分别为98.6%和98.1%。该堵剂优先进入高渗层,注入0.5 PV并成胶后,2组双填砂管组成的模型低、高渗管渗透率保留率分别为68.4%、0.7%和69.4%、0.0%。吉林扶余油田西一区+15-8.2区块有水井6口,油井13口,含水率达91.5%,注入水最快在5天内到达油井。报道了该区块整体深部调剖封堵窜流通道的情况,详细叙述了+15-9.2井施工中通过注入压力和井底回压控制注入流量,使堵剂陆续进入原生和次生孔道的工艺作业,该井设计注入堵剂92 m3。6口水井整体调剖后,油井产液量差别减小,产油量增加,有效期已超过了9个月,共增油843 t,含水平均下降3.87%。图7表1参8。 相似文献
3.
常压渣油热反应过程中胶体的稳定性 总被引:10,自引:0,他引:10
利用质量分数电导率方法研究了中东和克拉玛依常压渣油在热反应过程中胶体的稳定性。结果表明,随着反应时间的增长,在热反应生焦诱导期内,渣油的胶体稳定性迅速下降;开始生焦后,胶体稳定性缓慢下降。从中东常压渣油的SARA四组分的数均相对分子质量、碳氢元素组成、平均芳碳率等方面探讨了中东常压渣油在热反应过程中胶体稳定性下降的原因。结果表明,在热反应中,由于裂解和缩聚反应的共同作用,使渣油的沥青质和饱和分含量上升,芳香分含量下降,胶质含量变化不大;随着热反应的进行,四组分的数均相对分子质量均呈下降趋势,导致了渣油胶体稳定性的下降并发生生焦反应。 相似文献
4.
吸附胶体浮选法在含铬(Ⅵ)废水处理中的应用与评价 总被引:3,自引:0,他引:3
吸附胶体浮选法是采用FeSO4为还原剂将Cr(Ⅵ)还原成Cr(Ⅲ),用NaOH调节pH值为6左右,使生成Fe(OH)3和Cr(OH)3沉淀.然后向该溶液中加入十二烷基磺酸钠(SLS)浮选剂直接进行浮选,重金属铬离子和表面活性剂反应产物以泡沫形式去除.本次实验做了20×10-6Cr(Ⅵ)合成废水的条件实验,用正交实验法确定了50×10-6Cr(Ⅵ)合成废水的浮选最佳条件,对实际废水进行了处理,其结果达到了国家工业废水排放标准(Ce6+<0.5 mg/1)为工业上采用浮选法处理含铬废水提供了实验依据. 相似文献
5.
HPAM/柠檬酸铝胶态分散凝胶形成条件研究 总被引:41,自引:7,他引:34
采用一种简化的实验程序测定胶态分散凝胶(CDG)的转变压,用测得的转变压值作为评价参数,考察由HPAM、柠檬酸铝、硫脲、氯化钾组成的CDG的形成条件及相对强度。所考察的形成条件包括HPAM的来源和浓度,柠檬酸铝和氯化钾的浓度,pH值,绝大部分实验工作在40℃和pH=7.0的条件下进行,用一组实验考察了温度的影响(70℃和40℃)。 相似文献
6.
7.
8.
9.
10.
可再分散聚合物粉末的制备与表征 总被引:13,自引:1,他引:12
在乳化剂和水溶性高分子作为保护胶体共同存在下,对苯乙烯和丙烯酸丁酯为主要单体的体系进行乳液聚合,然后用无机酸或无机盐对聚合物乳液进行破乳,制得可再分散聚合物粉末,并对其在分散后所形成乳液的性能进行了测定。探讨了无机酸或无机盐破乳对所得聚合物粉末再分散性的影响。实验结果证实,制得的聚合物粉末具有良好的再分散性。 相似文献