全文获取类型
收费全文 | 898篇 |
免费 | 58篇 |
国内免费 | 89篇 |
专业分类
电工技术 | 36篇 |
综合类 | 28篇 |
化学工业 | 98篇 |
金属工艺 | 403篇 |
机械仪表 | 64篇 |
建筑科学 | 11篇 |
矿业工程 | 21篇 |
能源动力 | 20篇 |
轻工业 | 10篇 |
石油天然气 | 70篇 |
武器工业 | 2篇 |
无线电 | 7篇 |
一般工业技术 | 127篇 |
冶金工业 | 122篇 |
原子能技术 | 22篇 |
自动化技术 | 4篇 |
出版年
2024年 | 3篇 |
2023年 | 22篇 |
2022年 | 32篇 |
2021年 | 33篇 |
2020年 | 42篇 |
2019年 | 36篇 |
2018年 | 12篇 |
2017年 | 32篇 |
2016年 | 38篇 |
2015年 | 37篇 |
2014年 | 71篇 |
2013年 | 42篇 |
2012年 | 70篇 |
2011年 | 56篇 |
2010年 | 45篇 |
2009年 | 48篇 |
2008年 | 45篇 |
2007年 | 52篇 |
2006年 | 35篇 |
2005年 | 22篇 |
2004年 | 24篇 |
2003年 | 22篇 |
2002年 | 32篇 |
2001年 | 26篇 |
2000年 | 17篇 |
1999年 | 16篇 |
1998年 | 10篇 |
1997年 | 19篇 |
1996年 | 13篇 |
1995年 | 24篇 |
1994年 | 17篇 |
1993年 | 9篇 |
1992年 | 12篇 |
1991年 | 13篇 |
1990年 | 6篇 |
1989年 | 8篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1959年 | 1篇 |
排序方式: 共有1045条查询结果,搜索用时 78 毫秒
1.
2Cr13Mn9Ni4不锈钢卡箍在服役条件下大量出现开裂、断裂问题,为飞行安全埋下较大的隐患。对大量卡箍裂纹进行统计分析,发现其断裂位置、形貌有相似性,进行2Cr13Mn9Ni4不锈钢卡箍腐蚀开裂分析,对卡箍的安全应用有重要意义。对故障件外观进行观察,对断口进行宏微观特征观察、能谱分析,对焊缝附近进行金相组织检查、硬度分布测试,在故障件上取样进行晶间腐蚀试验、热模拟试验,最后对卡箍应力进行模拟仿真。结果表明:卡箍残余应力、环境腐蚀、焊接影响的晶间敏化共同作用导致卡箍开裂。 相似文献
3.
通过电子背散射衍射(EBSD)、场发射扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、室温拉伸、浸泡腐蚀、电化学极化等测试分析方法,研究了2A14铝合金轮毂内部不同区域上微观组织的差异及其对力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明,2A14铝合金轮毂的芯部和1/4层的晶粒尺寸分别是113和54 μm,再结晶分数分别是16%和36%。1/4层的合金相和时效析出相的含量都大于芯部,其中两种时效析出相(θ’和Q相)的数量密度均为芯部的2倍左右。芯部具有较大的晶粒尺寸和较少的时效析出相,因此具有较低的力学性能。同时,芯部相对于1/4层具有较少的合金相和较大的晶界相间距,因而芯部的电化学腐蚀和晶间腐蚀倾向均低于1/4层。 相似文献
4.
5.
6.
通过维氏硬度测试、电导率测试和拉伸、晶间腐蚀等测试方法,研究了预时效、回归及再时效三个阶段中的时效时间对7150铝合金组织和性能的影响,借助透射电镜观察时效处理各阶段合金的微观组织演变。结果表明:120℃×20 h欠时效作为预时效工艺,比120℃×24 h峰时效的晶内析出相更细小,高温回归时更利于回溶。在190℃短时回归5、15和30 min中,15 min回溶效果最好,硬度最低,再经120℃×24 h再时效后合金抗拉强度Rm、屈服强度RP0.2、伸长率A分别为622 MPa、573 MPa、10.8%,显微硬度为204 HV,力学性能与120℃×24 h单级峰时效时相近。经120℃×20 h+190℃×15 min+120℃×24 h处理后7150铝合金综合性能好,耐晶间腐蚀性能佳。 相似文献
7.
为了解决油田严苛服役条件下管材的耐腐蚀问题,采用拉伸试验、夏比冲击试验、DWTT、弯曲试验、硬度测试、金相分析以及晶间腐蚀试验、HIC试验、SSCC试验等方法 ,对Φ610 mm×20.5(3+17.5)mm规格N08825/L450MS双金属复合管焊缝的力学性能、微观组织和耐腐蚀性能进行了研究。结果表明,试验焊缝的各项力学性能均满足相关标准要求;覆层焊缝中心区金相组织呈等轴状树枝晶形态,边缘呈柱状树枝晶形态,均为奥氏体+铁素体;复合管覆层母材和焊缝抗晶间腐蚀和点蚀性能优良,基层母材及焊缝对HIC和SSCC不敏感,可满足含有H2S和CO2等强腐蚀油气介质的集输要求。 相似文献
8.
<正>1设备腐蚀部位及原因与80 kt/a合成氨装置配套的变换系统自2003年完成技改后,工艺流程设计、管道安装、设备防腐保温各方面达到预期目的。但运行至2007年,先是出现饱和塔塔壁因晶间腐蚀而穿孔,后出现水加热器、第1水调温器、第2水调温器、预腐蚀器、水加热器进口水管道被腐蚀,2012年8月,出现冷凝塔管道因腐蚀而泄漏。 相似文献
9.
对7020 +7020和7020 +6082合金板材进行焊接,并对2种焊接接头进行检测。使用光学显微镜对2种焊接板材的熔合区、热影响区及基材进行组织分析;使用SEM对焊接板材进行微观形貌观测和微区成分分析;结合模拟软件对焊接板材进行温度场分析。结果表明:腐蚀现象从热影响区开始,而异材焊接时7020合金一侧温度较高,冷却速率慢,导致晶粒尺寸长大,元素产生偏聚,腐蚀更严重;晶界及亚晶界上析出MgZn2,与晶粒基体及周围贫化区形成腐蚀微电池,其电位最低优先被腐蚀,导致腐蚀在热影响区发生及扩展,使得7系焊接接头的热影响区对晶间腐蚀最敏感。 相似文献
10.