中部铰支加固的细长压杆稳定性研究

基于挠曲线近似微分方程,对中部任意位置增加一个铰支的细长压杆,由初参数法建立了统一的变形方程和静力平衡方程。分9种常见情况,由求解各自的8个初参数的变形边界条件和静力约束条件,导出求解其临界压力的特征方程。借助计算软件,求得了长度因数的数值解,并确定了中部支承的合理位置及最小长度因数。     

任意线弹性支承的双跨压杆稳定性计算

用初参数法,建立了任意线弹性支承的双跨压杆处于微弯曲平衡状态时,统一的变形方程、静力平衡方程和物理方程.由齐次线性方程组有非零解的条件,导出了临界压力的特征方程.借助软件,对中部铰支的9种完全理想支承的双跨压杆,和一个非完全理想支承的双跨压杆进行了稳定性计算,得到了长度因数与中部支承位置之间的关系,确定了中部支承的最佳位置和最小长度因数,以及最差位置和最大长度因数;同时发现定向-铰支-定向和定向-铰支-自由支承的双跨压杆的长度因数与中部铰支的具体位置无关,其大小依次为1和2.     

“四舍五入偶数法”原则修约数值的一个实用计算机计算函数

一、引言对测试得到（特别是间接得到）的数值，需按一定精度要求对其修约。如用分辨力为２×１０－２的某仪表（数显式）对某量进行三次测量，结果分别为２１．２０、２１．２４、２１．２６，测其算术平均值为２１．２３３。显然，我们不能认为２１．２３就是测试结果，...     

标准金属布氏硬度块测量不确定度评定

基于JJG147—2005《标准金属布氏硬度块》国家计量检定规程,给出测量不确定度评定的一种方法,指出测量不确定度主要由其均匀度、工作基准布氏硬度机的重复性(短期稳定性)、(副)基准布氏硬度机的测量不确定度、标准比对硬度块的均匀度和长期稳定性引起。以(125～225)HBW10/3 000/30标尺标准块为例,按规程的测量条件和方法,对其测量不确定度进行系统的间接评定。     

一种基于示值误差的传感器标定方法

以传感器测量值的示值误差为拟合对象,给出了在应用该方法标定传感器时,拟合传感器测量值的示值误差曲线时的最小二乘法公式和计算拟合曲线的系数时调用计算机数据处理模块的格式,同时,给出了标定曲线、标定值的示值误差和非线性误差的计算公式。以某力传感器为例,对该方法的具体应用进行了详细的论述,将其示值非线性误差从0.416%分别降低到0.066%,0.023%,0.026%。     

杯突试验机夹紧参数测量传感器的研究

目前国内对杯突试验机夹紧力检定仅局限于测量其大小，忽视了测量其偏心率和偏心角这两个更为重要的技术参数，而且测量手段和测量方法至今仍悬而未决。为此，笔者就手段和方法上提出了一种能模拟工况并同时测量这三个技术参数的传感器解决方案，并对其可行性进行了详细的论述，旨在与同行交流。     

利用合成 O,O-二甲基二硫代磷酸酯副产物——中性油制氧乐果的初步研究

一、合成依据关于O,O-二甲基二硫代磷酸酯副产物中性油的组成,据国外文献报导及南开大学元素所采用薄层层析,柱层析和气相色谱法综合分析,测得中性油主要含以下六种化合物: 1.硫代亚磷酸二甲酯(CH_3O)_2PSH 2.二硫代磷酸三甲酯(CH_3O)_2P(S)-SCH_3 3.硫代磷酸三甲酯(CH_3O)_3PS 4.四甲基硫代焦磷酸酯(CH_3O)_2P(S)-SP(S)(OCH_3)_2 5.双(O,O-二甲基)硫代磷酰二硫化物     

标准金属维氏硬度块测量不确定度的间接评定

基于JJG148-2006《标准金属维氏硬度块》国家计量检定规程以及JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》国家计量技术规范,给出了一种间接评定标准块测量不确定度的新方法。建立了硬度测量模型,并对该测量模型进行严密分析,合理剔除了间接评定时各耦合项对不确定度的二次贡献。指出其测量不确定度主要来源于其均匀性和工作标准机的重复性以及标准块硬度值最小增量、比对块的均匀性和长期稳定性、副基准机的测量不确定度。按规程的测量条件和方法,以硬度大于225HV1的标准块为例,对其测量不确定度进行了系统的间接评定。     

一种液压式测力仪的研制

冲压设备的冲模速度一般难以调节到任意低速,导致其力值难以进行现场或在线校准。采用变被动测量为主动测量的技术方案,研制出一种液压式测力仪,解决了对该类设备力值的校准难题。经测试,所研制的测力仪的主要技术指标符合0.3级的要求。     

NE-1000型扭矩标准机量程下限的拓展

本文介绍了通过配置砝码来对NE -1 0 0 0型扭矩标准机量程下限进行拓展的简易方法 ,较好地解决了含小于 1 0N·m扭矩值不易准确校准的技术难题