Cr12型不锈钢零件淬火裂纹分析

某些Cr12型不锈钢零件时常出现表面裂纹，通过了解这些零件的生产过程、裂纹形态及其扩展方式等，采用模拟试验分析了裂纹的形成机制，在此基础上建立了分析Cr12型马氏体不锈钢零件淬裂原因的基本流程。     

超临界汽轮机喷嘴组渗硼表面处理

介绍了我公司首次生产的超临界汽轮机喷嘴组渗硼表面处理的制造过程。对生产中所涉及的技术难点进行了分析,在渗硼剂的选择、渗硼工艺参数的优化、专用渗硼密封装置的设计、现场工艺管理、质量检查等方面作了较为详细的说明。结果表明,产品完全满足设计要求,实现了关键进口零件的国产化自制也填补了国内空白。     

17-4PH钢激光辐照组织的透射电镜微观分析

对17-4PH钢进行固溶+高温时效处理后,再进行激光辐照+低温时效处理,利用透射电镜(TEM)对每步工艺下材料的微观组织进行了分析.结果表明:17-4PH钢经固溶+高温时效后,析出强化相ε-Cu和NbC(N),尺寸介于20～30 nm,并形成逆转变奥氏体;激光辐照+低温时效后,强化相ε-Cu和NbC(N)的尺寸小于20 nm,位错密度很高,激光辐照时间对组织影响不大.     

17-4PH不锈钢时效析出相的形成过程

对17-4PH(0Cr17Ni4Cu4Nb)马氏体不锈钢进行了3种不同条件下的时效处理。利用透射电子显微镜(TEM)技术详细分析了17-4PH不锈钢时效处理后析出相的形成过程。实验结果表明,时效条件为442℃,8h空冷时,在马氏体内部析出弥散的、尺寸小于10nm的ε-Cu、Nb6C(N)5和Nb2C(N)型亚稳相颗粒;时效条件为465℃,4h空冷时,析出尺寸为10～15nmε-Cu和稳定的NbC(N)相;时效条件为480℃,1h空冷时,析出尺寸为20～25mm的ε-Cu+NbC(N)相,且析出相NbC(N)与马氏体为共格析出,取向关系为NbC[001]//α-Fe[001]。     

Cr12不锈钢零件表面裂纹分析

采用宏观检验、微观检验及化学成分分析等手段对在加工Cr12不锈钢零件时常出现的表面裂纹进行了分析.通过了解这些零件的生产工艺过程、表面裂纹形态及其扩展方式等方面的共性,利用模拟试验,对其裂纹的产生机理进行了剖析.在此基础上建立了Cr12马氏体不锈钢零件热处理后出现的裂纹失效分析的基本流程.     

不同燃料超音速火焰喷涂NiCr-Cr3C2涂层

采用超音速火焰喷涂工艺在20CrMo钢圆片上成功制备25%NiCr-Cr3C2金属陶瓷涂层,研究了不同燃料对喷涂层组织性能的影响。结果表明,以丙烷为主要燃料所得喷涂层的组织不均匀,存在典型的层状结构,孔隙率约为3.2%,显微硬度仅为836 HV,涂层断裂韧性KIC为2.08 MPa.m3/2;以煤油为主要燃料所得喷涂层的组织分布均匀,细小致密,孔隙率约为2.4%,显微硬度可达1045 HV,涂层断裂韧性KIC为2.56 MPa.m3/2。前者的组成相为Ni(Cr)固溶体、Cr3C2和微量NiCrO4;后者的组成相除Ni(Cr)固溶体和Cr3C2外,还有Cr7C3、Cr23C6和Ni(Cr)相出现。     

巴氏合金轴瓦结合性能的检测

叙述了巴氏合金轴瓦结合性能的检测方法，通过试验轴瓦的各项结合性能试验，如Chalmers试验Chisel试验和微观组织检查等，对评定、改进浇铸工艺和提高产品质量具有实际意义。     

低合金耐热钢预处理工艺的正交试验和回归分析

低合金耐热钢广泛应用于大功率汽轮机等发电设备中。但该钢在热加工过程中极易产生粗晶，从而影响性能。因此在长期的生产中．低合金耐热钢粗晶问题已成为该材料热处理返修的主要原因之一。在分析产生粗晶根源的前提下，本文通过6SIGMA管理方法，采用正交试验设计及回归分析工具，找出了该钢的最佳热处理工艺参数并制定了控制标准，使该钢因粗晶造成的热处理返工率显著下降，经济效益明显提高。     

电刷镀Ni - P合金镀层的高温摩擦磨损性能

对电刷镀Ni - P合金镀层的高温摩擦磨损性能进行了研究.实验结果表明,在20CrMo钢基体上,电刷镀Ni - P合金镀层能有效降低试样在高温(450 ℃)下的摩擦因数,减小高温磨损量.其中,12 min电刷镀试样在高温摩擦测试前80 min内,摩擦因数基本维持在平均值约0.30,仅为20CrMo钢基体(0.60)的50%;80～120 min因镀层局部被磨损穿透,其摩擦因数缓慢增长;120 min后,基本维持在平均值约0.50,测试完成后质量磨损量为同等测试条件下20CrMo钢基体的19.99%;24 min电刷镀试样在450℃下摩擦测试180 min的整个过程中,摩擦因数均较稳定,平均值为0.30,高温摩擦磨损测试后的质量磨损量仅为20CrMo钢基体的6.36%.