GH128合金的析出相及其对力学性能的影响

本文采用金相显微镜,透射电镜、化学相分析、金属薄膜以及力学性能测试等方法鉴定了GH128合金的析出相。研究了μ相的析出规律、(?)_v值和应力与相析出速度的关系,以及析出相对力学性能的影响。结果表明,GH128合金时效后析出μ、M_6C、a_W和M_(23)C_6。它们与基体的取向关系是:(111)_γ//(001)_μ;(001)_γ//(001)_(M_6C),(110)_γ//(110)_(M6C);(100)_γ//(100)_(M23C6),(001)_γ//(001)_(M23C6)。μ相析出呈C曲线。析出温度范围是700～1050℃,析出峰为850～950℃。随(?)_v值增加,C曲线向时效时间短的方向移动,但不影响析出峰,应力加速μ相析出。合金持久性能的下降和时效后室温塑性降低,主要是μ相析出所致,但μ相对高温拉伸性能影响很小。     

GH150合金三种热处理制度对比试验研究

本文对CH150合金进行了 1120 ℃+800 ℃×16 h、1060 ℃+750 ℃×16 h和1060 ℃+800 ℃×16 h三种热处理制度对比试验,研究了700 ℃长期时效后合金组织和性能的变化规律。结果表明:三种热处理制度下合金的性能均能达到技术条件要求;采用1120 ℃固溶处理可获得良好的综合性能,降低固溶温度明显提高了拉伸强度特别是屈服强度。因此,可根据合金的使用条件不同,选择合适的热处理制度。     

重油气化炉喷嘴损坏原因探讨

本文就加压气化炉喷嘴设计尺寸,使用工艺和材料选择三个方面讨论了喷嘴的损坏原因。结果认为,在现有加压气化炉工艺条件下,外喷嘴的损坏主要由交变温度和应力所产生的裂纹引起。裂纹的产生和扩展和加压气化炉内的强还原气氛有密切关系;在这种气氛下长期使用的外喷嘴,易在局部造成渗碳而变质,从而降低外喷嘴的使用寿命。并据此提出了相应的改进措施。     

GH150合金长期时效后塑性下降的原因

一、前言 在高温合金中,μ相是常见的TCP相之一。为了认识TCP相,人们展开了广泛的研究工作。但这些工作绝大多数集中于σ相和Lowes相,关于μ相,迄今为止开展的工作不多。对于合金中μ相的形貌、化学成分、析出规律和晶体学特征研究的较详细,对μ相析出后合金性能变化的原因和断裂机制的研究资料和试验证据较少。同时对μ相以外其它因素对塑性的作用也没有澄清。GH150系铁镍基沉淀强化合金,在800℃时效后,由于μ相的析出,使室温拉伸塑性明显下降。为了弄清μ相对合金塑性影响的机制,特进行本项试验研究工作。     

GH150合金在技术上的5点重大突破

GH15 0是 Fe- Ni- Cr基复杂合金化的时效板材合金。 1980年钢铁研究总院等单位开始研制这种合金 ,1984年被列为国家课题。 2 0年来在合金的化学成分、热处理制度、组织与性能关系及零件制造等方面 ,都做了大量深入研究。 7个单位团结合作 ,全面完成课题协议书的任务。在技术上有 5点重大突破 :一是用真空感应炉加电渣重熔冶炼工艺 ,生产出达到俄罗斯标准的零件 ;二是纠正了苏联将有害相定为 L aves相的错误结论。一般 Fe- Ni- Cr基合金的有害相为 L aves。研究人员用不同方法鉴定出此合金中的有害相为 μ相 ,研究了它的析出和溶解规律及…     

GH150合金在技术上的5点重大突破

GH15 0是 Fe- Ni- Cr基复杂合金化的时效板材合金。 1980年钢铁研究总院等单位开始研制这种合金 ,1984年被列为国家课题。 2 0年来在合金的化学成分、热处理制度、组织与性能的关系及零件制造等方面 ,都做了大量深入研究。 7个单位团结合作 ,全面完成课题协议书的任务。在技术上有 5点重大突破 :一是用真空感应炉加电渣重熔冶炼工艺 ,生产出达到俄罗斯标准的零件 ;二是纠正了苏联将有害相定为 L aves相的错误结论。一般 Fe- Ni- Cr基合金的有害相为 L aves。研究人员用不同方法鉴定出此合金中的有害相为 μ相 ,研究了它的析出和溶解规律…     

碳、钨、钼和铁对GH128合金显微组织和性能的影响

本文采用金相、化学相分析、x光衍射和性能测试等方法,研究了C、W、Mo和Fe等元素含量的变化对GH128合金的组织和性能的影响,结果表明,W和Mo显著地提高Ni-20Cr固溶体的强度。但它们都有合适的含量范围,低于此值强化效果小,超过时则析出μ相,两者均降低合金的力学性能。C和Fe也都显著地影响合金的组织和性能,当C和Fe高于一定量时,在时效过程中析出μ相。片状μ相降低时效后的室温拉伸塑性和持久寿命。C高通过细化晶粒影响合金的性能。Fe对冷热疲劳和抗氧化基本无影响。通过本试验确定这些元素在GH128合金中的上下限是:W=7.5～9.0％、Mo=7.5～9.0％、Fe≤=2.0％、C≤0.05％。     

μ相对GH150合金拉伸塑性的影响机制

本文利用性能检验、相分析、X光衍射、光学金相显微镜、扫描和透射电子显微镜、俄歇谱仪等手段,借助统计分析的方法对铁镍基沉淀强化高温合金GH150 800℃时效以后μ相与合金拉伸塑性之间的关系进行了仔细研究。结果表明:800℃时效后晶界μ相显著降低合金的室温拉伸塑性,室温延伸率与晶界μ相粒子的密集系数存在直线关系;时效状态的样品室温拉伸变形时,裂纹起始于μ相粒子周围,并沿着晶界方向扩展,断裂发生在μ相与基体的界面处;μ相不影响合金的700℃拉伸塑性.因为在此温度下μ相已具有塑性,参与基体一起变形。     

高温气冷堆蒸汽发生器用高温合金的述评

本文按蒸汽发生器对材质的要求,根据合金的化学成分、组织和性能,对国内外试验的高温合金进行了评述.认为反应堆出口温度为750℃时,可选 Incoloy 800H 合金。如果选 GH181合金,不仅可显著提高蒸汽发生器的使用寿命,而且当出口温度提高到1000℃时,仍可继续使用。