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功率器件的可靠运行是批焊逆变器设计和制造过程中的一项关键技术,必须对其进行有效地保护,主要介绍功率器件IGBT的开关特性和保护原理,分析了几种典型的保护措施,并提出了一种新型的软开关技术。 相似文献
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ECAP制备高强高韧马氏体耐热钢 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了热轧态1Cr16Co5Ni2MoWVNbN马氏体耐热钢经一道次等径角挤压(ECAP)变形 680 ℃×2 h空冷处理后的微观结构和力学性能.结果表明:经ECAP变形后,马氏体板条大部分已碎化成亚晶粒和位错胞,第二相纳米粒子(M23C6)分布更弥散均匀;经随后的退火处理,发生了回复和部分再结晶,位错密度有所降低,形成大量尺寸仅几百纳米的等轴亚晶粒. ECAP变形后材料的屈服强度有很大提高(提高至1400 MPa),但延伸率和静力韧度均大幅度下降(分别降至7.3%和100 MJ/m2);随后的退火处理可恢复其塑性(15.4%),其强度(1044 MPa)和静力韧度(181.6 MJ/m3)均较初始态(922 MPa,160.7 MJ/m3)高. 相似文献
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研究了 TWIP钢(30Mn-3Si-3Al)在等径角挤压冷变形过程中的组织演变。试验结果表明:经1道次变形后,产生大量10~40 nm宽的形变孪晶,同时出现的微观剪切带对孪晶进行了切割。随着道次的增加,孪生系统增多,形变孪晶相互交割,孪晶板条出现弯曲和断裂;同时剪切带的数量和宽度都增加,产生相互交错并切割孪晶板条,使基体的细化面积增大。4道次变形后,组织变成由碎化带和割裂开的孪晶相互交织的变形结构。碎化部分超细晶晶粒尺寸为40~120 nm,而未碎化孪晶板条宽度降至5~20 nm。 相似文献
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研究了固溶态0Cr13铁素体不锈钢在室温1-4道次等径转角挤压(ECAP)过程中的结构演化和力学性能.结果表明:0Cr13钢在挤压变形过程中晶粒的细化行为在介观上表现为在形变带作用下的晶粒分割;微观上则表现为位错分割机制下的晶粒碎化。四道次后形成了均匀的等轴超细晶结构,平均晶粒尺寸约349 nm。室温拉伸和冲击测试结果表明,实验钢在一道次EACP加工后强度提高,韧塑性下降。后续更高道次挤压变形在使样品强度继续提高的同时,冲击韧性也适当改善了。高道次(3、4道次)样品的冲击韧性大致可以恢复到挤压加工前的~30%。因晶粒细化和动态回复而导致的静力韧度提高和断裂机制转变,是造成高道次样品冲击韧性改善的原因。 相似文献
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ECAP变形下304L奥氏体不锈钢的形变诱导马氏体相变 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了304L奥氏体不锈钢在严重塑性变形(等通道转角挤压,ECAP)下发生形变诱导马氏体转变的微观特征,包括形核特征、长大方式和相变晶体学,探讨了粗大晶粒和亚微米晶粒发生马氏体相变的异同和微观机理.结果表明:粗大奥氏体晶粒发生相变时,马氏体主要形核于微观剪切带(包括层错、变形孪晶和ε相等)的相互交割处,马氏体与奥氏体之间为K-S(Kurduumov-Sachs)关系,而不是西山(Nishiyama-Wassermann)关系;亚微米奥氏体晶粒发生相变时,马氏体则多在奥氏体晶界处形核,马氏体与奥氏体之间仍为K-S关系. 相似文献
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采用 SEM、TEM、STEM、XRD、EBSD 等实验分析方法对中锰钢(0.2C5Mn)在奥氏体逆相变不同时间退火过程中的微观组织演变进行了分析.结果表明:中锰钢在650℃短时间逆相变退火时析出大量 M3 C 型碳化物,随着退火时间的延长,逆相变奥氏体形成长大,获得马氏体、奥氏体双相片层状组织.马氏体与逆相变奥氏体晶粒取向服从 K-S 关系,且两相板条平均宽度在0.5μm 左右.退火过程中锰元素出现由淬火组织平均分布逐渐向逆相变奥氏体富集的配分行为,长时间退火后形成体积分数为30%的逆相变奥氏体,抗拉强度为960 MPa,屈服强度为500 MPa,总伸长率为40%,强塑积高达38.4 GPa??%. 相似文献