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1.
3.
高温蒸养对粉煤灰水泥基材料水化产物结构的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
运用基本力学及导热系数测定实验系统对高温蒸养作用后的粉煤灰水泥基材料的抗压强度和热导率进行了试验研究,并借助于X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和热重-差热分析(TG-DTA)等手段对水化产物的微观结构对其宏观性能的决定性机理进行了分析。结果表明:随蒸养温度的增加,粉煤灰水泥基材料的强度和保温性能均增强。钙矾石(AFt)转变为单硫型水化硫铝酸钙(AFm),粉煤灰释放珠状的铝、硅成分形成莫来石,水化产物失水后重新结合,晶相、晶形稳定性增强是蒸养后强度及保温性能增强的主要原因。 相似文献
4.
分析了国内外粗煤泥、细煤泥分选技术特征,阐述了主要设备的工作原理和发展现状,提出各分选技术的最佳使用条件。粗煤泥分选设备主要有煤泥重介质旋流器、螺旋分选机、水介质旋流器组、干扰床分选机,其中煤泥重介质旋流器发展迅速,有效降低了重介选煤的分选下限。细煤泥分选技术核心设备是浮选机,浮选柱对细粒物料有更好的分选效果。煤泥分选工艺主要有煤泥一级浮选、精煤泥一段回收、浮选精煤精选、煤泥分级浮选流程。最后提出粗煤泥分选技术应优化原煤分选工艺,进行不同工艺组合,提高综合分选效率。细煤泥分选应改进浮选设备以适应更宽的入料粒度范围,结合浮选准备作业和浓缩压滤作业,优化浮选工艺,设计出一套指标先进、成本低的高效细煤泥分选工艺。 相似文献
5.
为研究磁化作用对煤泥颗粒同种表面电荷(ζ电位)及表面水化膜的影响,以磁场强度和磁化时间为变量对煤泥水进行磁化处理试验。采用自然沉降、絮凝沉降、混凝沉降和预磁化-絮凝沉降等方法对煤泥水进行沉降处理,分析沉降特性,揭示煤泥水磁化处理作用机理。结果表明,在0.15~0.25 T磁场下预磁化2~3 min时,煤泥颗粒的ζ电位由30.5 me V降至20.1 me V,煤泥颗粒的表面水化膜明显减薄。混凝沉降与预磁化-絮凝沉降的沉降速度、尾泥高度均明显优于单纯的絮凝沉降,而预磁化-絮凝沉降在沉降速度、上清液透光率、尾泥高度等方面又优于混凝沉降,尾泥高度减少25%,煤泥水透光率达到82.2%。 相似文献
6.
用流体力学方法导出了跳汰机内空气--水动力学体系的运动规律,并通过数值计算出了不同风阀期特性下的跳汰机内的水流运动,与半工业性跳汰机内的实测结果进行的比较表明,所采用对跳汰机内水流运动与风阀特性的关系处理是合理的。 相似文献
7.
高泥化煤泥水沉降特性及凝聚剂作用机理研究 总被引:5,自引:0,他引:5
为了掌握无机凝聚剂对高泥化煤泥水沉降性能的影响规律及其作用机理, 进行了凝聚剂用量及凝聚剂与絮凝剂复配使用对煤泥水沉降特性及水质的影响试验, 并分析了凝聚剂在高泥化煤泥水沉降过程中的作用机理。结果表明, 单独使用凝聚剂难以满足高泥化煤泥水沉降处理的目的, 石膏用量为400 g/m3, 与分子质量为1 000万的聚丙烯酰胺5.6 g/m3配合使用时, 初始沉降速度为108.0 cm/min, 上清液透光率为90.6%, 取得较好的沉降效果。添加明矾和无机聚铝铁澄清水硬度小, 使用氯化钙和石膏时, 矿化度较大, Mg2+浓度较高; 在pH=6.3左右, Ca2+主要通过静电吸附在煤泥微颗粒表面, Al3+、Fe3+除静电吸附外, 还可能存在羟基络合吸附。 相似文献
8.
高泥化煤泥水絮凝沉降试验研究 总被引:7,自引:1,他引:6
为减少选煤厂处理煤泥水的药剂用量,以煤泥水初始沉降速度和上清液透光率为考察指标,采用单因素试验优选法初步确定煤泥水沉降所需絮凝剂(相对分子质量分别为8×106和1.2×107的聚丙烯酰胺PAM)和无机凝聚剂(CaCl2和MgCl2)的合理用量范围,在此基础上对絮凝剂和无机凝聚剂用量配比进行了优化试验.结果表明:对于质量浓度为75 g/L的煤泥水,当相对分子质量为1.2x107的PAM用量为6.8 g/m3,CaCl2用量为350 g/m3时,上清液透光率可达97.70%,初始沉降速度达22.32 cm/min. 相似文献
9.
本文论述了淀粉的基本性质,以及淀粉基降解塑料的定义、降解机理﹑种类,并对其应用及存在的问题进行了阐述,认为开发全淀粉降解塑料是今后的主要发展方向。 相似文献
10.
为了减少药剂用量,采用单因素试验优选法初步确定煤泥水沉降絮凝剂和无机凝聚剂合理的用量范围,在此基础上确定絮凝剂和无机凝聚剂两个因素的具体水平;以煤泥水初始沉降速度和上清液透光率为考察指标,利用正交试验方法对絮凝剂和无机凝聚剂用量配比进行了优化。结果表明,分子量为1 200万的聚丙烯酰胺(PAM)用量为6.8 g/m3,CaCl2用量为350g/m3时,可以取得很好效果,上清液透光率可达97.70%,初始沉降速度达22.32 cm/min。 相似文献