剪切场下玻纤/聚丙烯复合体系熔体中网络结构的演变

通过高级流变仪对两组玻纤/聚丙烯(PP)复合体系在不同预剪切速率下的动态流变行为进行了研究.结果发现,界面黏结强的一组试样的储能模量(G′)、损耗模量(G″)和复数黏度(η*)随剪切速率的增大呈先增加后减小的趋势;界面黏结弱的一组试样的储能模量(G′)、损耗模量(G″)和复数黏度(η*)随剪切速率的增大而减小.     

基于CAE技术优化ABS弯头管件的浇口位置

利用CAE软件Moldflow,对ABS弯头管件不同浇口位置的充模流动过程进行了模拟分析,综合考虑浇口位置与制品气泡数目和分布状况、制品熔接痕数目和分布状况、流动前沿温度变化情况的关系以及模具结构,建议采用浇口位置2。     

高韧高强聚酮/聚酰胺66共混物的制备与性能研究

采用熔融共混法制备了聚酮（PK）/聚酰胺66（PA66）共混物,通过扫描电子显微镜、差示扫描量热仪、冲击试验机和电子万能试验机等研究了PK/PA66共混物的形态结构、结晶与力学性能。结果表明,当PA66含量较低时,PA66分散相粒径较小,且分布较均匀,PK/PA66（质量比为80/20）共混物的干态冲击强度达到29.5 kJ/m2,湿态下冲击强度为纯PK的4倍,同时共混物拉伸强度及弯曲模量也明显提高;但当PA66含量较高时,PA66相区尺寸明显增大,PK/PA66共混物的冲击强度呈下降的趋势;PA66的引入会显著降低PK的结晶度。     

注拉吹成型对共聚聚丙烯的结晶结构及力学性能的影响

研究了注拉吹工艺对共聚聚丙烯的结晶结构的影响,并对注射成型与注拉吹成型的共聚聚丙烯样品的力学性能进行比较。结果表明:经过注拉吹成型后,共聚聚丙烯的熔融温度、结晶度均有所提高,DSC熔融半峰宽明显下降,微晶尺寸明显增大,表明成型过程中晶区尺寸增大,且晶体结构更均匀规整;与注射成型相比,注拉吹成型的共聚聚丙烯的断裂伸长率下降,而其刚性与拉伸强度明显提高。     

PA6／ABS合金研究进展

介绍了PA6／ABS合金的相容剂种类与制备技术，以及其用量对合金的微观形态、流变性能和脆韧转变温度的影响。     

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶共聚物增容AES/PC共混物的研究

研究了马来酸酐接枝三元乙丙橡胶共聚物（EPDM-g-MAH）作为增容剂对丙烯腈三元乙丙橡胶苯乙烯共聚物/聚碳酸酯（AES/PC）（70/30）共混物结构和性能的影响。结果表明,EPDM-g-MAH作为反应型增容剂,能有效地减小低橡胶含量的AES/PC共混物中PC分散相的粒径,提高共混物的力学性能;当EPDM-g-MAH用量为3份时,橡胶含量为21 %的AES/PC共混物的缺口冲击强度提高近1倍,同时能保持较高的拉伸强度和热变形温度。     

可膨胀石墨/包覆红磷体系及协效剂对ABS阻燃性能的研究

制备了一系列丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共混物(ABS)/可膨胀石墨(EG)/包覆红磷(MRP)复合材料;并探讨了可膨胀石墨/包覆红磷体系与其他协效剂氯化聚乙烯(CPE)、三聚氰胺(MA)、氢氧化镁(MH)之间的协同效应.通过氧指数测试、热重分析(TG)及炭层的形貌观察,结果表明:当可膨胀石墨/包覆红磷质量比为15/5时,复合材料的阻燃性能较纯ABS有显著提高,材料氧指数由18％提高到28.2％.加入5％的氯化聚乙烯,材料的极限氧指数(LOI)由28.2％提高到30.7％,说明该阻燃体系与氯化聚乙烯间存在较好的协同效应,而加入的MH与MA,能降低复合材料的热损失速率,但没有提高复合材料的氧指数.     

利用MoldFlow分析聚合物熔体自干扰流动的影响因素

通过MoldFlow软件模拟分析了聚合物熔体自干扰流动(SIF)的影响因素,模拟结果表明:熔体自干扰流动的形成取决于两浇口小流道之间的距离(d),只有d小于临界距离(dc)时,由小流道引发的两股熔体会因为较强的相互作用从而形成自干扰流动,这时两股熔体之间将不会生成熔接痕;而d大于dc时,两股熔体之间的相互作用逐渐减弱甚至消失并且会形成熔接痕。通过模拟分析比较了自干扰流动与常规流动下得到的制件体积收缩率。     

IFR/可膨胀石墨及协效剂氧化锌对PP阻燃性能影响的研究

制备了聚丙烯(PP)/有机膨胀型阻燃体系(IFR)、PP/IFR/可膨胀石墨(EG)和PP/IFR/可膨胀石墨(EG)/协效剂氧化锌(ZnO)三种体系,通过力学性能、氧指数(LOI)、垂直燃烧测试及热重分析(TG),探讨了复配膨胀型阻燃体系IFR/EG与协效阻燃剂ZnO之间的协同效应。结果表明,当IFR/EG/ZnO质量比为9.25/9.25/1.5时,阻燃PP的LOI值达到最高,同时阻燃PP的力学性能比不含ZnO的PP有所提高。TG结果表明,ZnO的加入使阻燃PP的热稳定性得到提高,形成了更稳定的保护层,从而提高了PP的阻燃效果。