45钢销轴表面发纹成因分析

采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电镜及能谱仪等分析手段分析了45钢销轴经机加工后出现的表面发纹。结果表明:原材料中含有的大颗粒夹杂物是产生发纹的主要原因,夹杂物在轧制过程中沿轧制方向延伸,在随后的机加工过程中暴露出来。通过保护浇铸与防止卷渣等技术可减少此类缺陷的产生。     

炼钢工艺优化与实践

介绍韶钢第一炼钢厂在炉料结构、冶炼工艺和合金料使用方面的优化实践经验,优化后有效地降低金属炉料消耗、氧耗、石灰消耗和合金成本,达到降低生产成本的目的,取得了明显的经济和社会效益.     

55Cr3银亮材异常白亮层产生原因分析

通过使用直读光谱仪(OES)、光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等观察分析手段，对55Cr3银亮材异常白亮层的产生原因进行了分析。结果表明：白亮层并非因脱碳产生的铁素体组织，也不是表面镀层或外来嵌入物，而是磨光等工序工艺操作不当导致钢材表层过热，形成难于腐蚀的白亮色马氏体硬化层。通过改善磨光工艺，消除了白亮层。     

S45C齿条表面裂纹原因分析及改善措施

通过光学显微镜、扫描电镜和能谱对S45C齿条表面磁粉探伤裂纹进行分析.结果表明,S45C齿条表面裂纹是由于棒材亚表面存在长条状钙铝酸盐夹杂物引起.通过加强冶炼过程控制,控制钢水氧性,减少钙铝酸盐夹杂物产生,同时做好连铸过程塞棒曲线监控可降低S45SC齿条裂纹率.     

17CrNiMo6圆钢表面裂纹成因分析与对策

针对减速机用17CrNiMo6齿轮圆钢轧材产品表面裂纹现象,和Gleeble3800热模拟试验机、金相显微镜等试验检测设备,分析了17CrNiMo6齿轮钢的高温塑性和膨胀曲线,得出了17CrNiMo6齿轮钢高温脆性区域及相变转化温度。并对17CrNiMo6齿轮圆钢轧材产品表面裂纹控制工业进行了试验。结果表明,通过降低过热度和适当提高拉速,采用缓冷工艺以提高连铸坯矫直温度,保证缓冷效果下降低升温速率等措施,有效避免了圆钢表面应力裂纹的产生。     

基于M-EMS工艺优化的齿轮钢偏析及淬透性带宽控制

为提高齿轮钢产品淬透性带宽的可控性,基于数值模拟和工业试验,对比研究了连铸结晶器电磁搅拌(M-EMS)工艺参数对齿轮钢成分均匀性及其淬透性带宽的影响规律。结果表明,随着M-EMS工作电流由100增至600 A,结晶器出口中心处钢液过热度约由0.25降至-2.65℃,铸坯皮下12 mm处碳偏析度由0.98降至0.85。在质量守恒和结晶器内过热耗散的综合作用下,齿轮钢轧材横截面上碳质量分数极差值随M-EMS工作电流的增加呈先降低后增加的趋势,其中M-EMS工作电流为200 A时达到最低值,约为0.012%。与600 A/2.5 Hz工况相比,MEMS工艺参数为200 A/2.5 Hz时,齿轮钢末端淬透性带宽得到有效控制,可由之前最大的10HRC降至5HRC以内。     

韶钢“标准＋α”优特钢的开发

介绍韶钢“标准＋α”产品开发情况，通过合理的化学成分设计及生产工艺流程，开发出满足“标准＋α”的优特钢产品。结果显示，按客户要求开发的C50圆钢，产品的性能完全符合客户需求。     

汽车后桥齿用22CrMoH热轧圆钢带状组织控制

围绕汽车后桥齿用22CrMoH钢,通过开展连铸正交试验,优化连铸过程电磁搅拌工艺,改善连铸坯横截面成分偏析,在轧制过程中采用大压下量的开坯轧制工艺,在奥氏体未再结晶区进行多道次大压下量变形轧制,促进圆钢心部组织动态再结晶,从而改善齿轮钢热轧圆钢一次带状组织,改善汽车后桥齿轮热处理变形.采用上述工艺技术制备的重载汽车后桥...     

GCr15轴承钢宏观夹杂物改善工艺实践

介绍了塞棒吹氩工艺在某钢厂320 mm×425 mm连铸机GCr15轴承钢的应用。比对了塞棒吹氩工艺与不吹氩工艺GCr15轴承钢宏观夹杂物的差异。结果表明，实施塞棒吹氩工艺的轴承钢宏观夹杂物，比未实施吹氩工艺的好。     

稳定杆用60Si2Mn弹簧钢生产工艺实践

采用KR铁水脱硫—130 t BOF—炉外精炼(LF+RH)—320 mm×425 mm大方坯连铸—开坯—热轧工艺生产稳定杆用弹簧钢60Si2Mn。通过控制入炉铁水成分、转炉终点、LF终渣碱度、连铸过程全程保护浇注等工艺措施,生产出低倍组织良好、纯净度高的60Si2Mn弹簧钢。结果表明:钢中磷、硫的质量分数小于0.010%,氧的体积分数不大于10×10~(-6),钢中非金属夹杂物A,B类不大于1.5级,C,D类不大于1.0级,可以满足用户对汽车稳定杆的技术要求。