汽车稳定杆组织与疲劳性能研究

对28Mn6钢制造的汽车稳定杆，分别采用整体感应加热－整体淬火、连续感应加热淬火两种不同热处理工艺，并进行了台架疲劳寿命试验，采用光学显微镜和扫描电镜，分析了经两种不同热处理工艺处理的稳定杆的金相组织及其早期疲劳断裂的断口形貌，提出，获得细小的高韧性索氏体组织是保证良好疲劳寿命的关键，稳定杆喷丸表面质量，游离铁素体也是影响疲劳性能的重要因素。     

汽车稳定杆组织与疲劳性能研究

对28Mn6钢制造的汽车稳定杆，分别采用整体感应加热-整体淬火、连续感应加热淬火两种不同工艺热处理，并进行了台架疲劳寿命试验。采用光镜分析了不同稳定杆的金相组织，用扫描电镜分析了早期疲劳断裂的稳定杆断口形貌。结果表明，获得细小的高韧性索氏体组织是保证良好疲劳寿命的关键，稳定杆喷丸表面质量、游离铁素体也是影响疲劳性能的重要因素。     

H13钢经不同表面处理后的静态抗铝热熔损性能比较

将经过蒸汽氧化、离子渗氮和渗硼等不同表面处理的H13钢试样浸入铝液进行静态熔损试验，探索并建立了一套熔损评定方法一即用试样质量损失的方法评定熔损情况。对铁铝界面进行了显微观察和能谱分析。结果表明，在相同试验条件下熔损后，铁铝界面组织颜色自深至浅依次为：深色的H13钢基体、深灰色致密金属问化合物层、浅灰色致密金属问化合物层、含游离金属间化合物的铝层以及附着的铝。离子渗氮试样和渗硼试样的热熔质量损失要比氧化试样更少，显示了更好的热熔损抗力。     

高强韧性热作模具钢SDH2的研究

在高温、高压强条件TH13钢通常出现早期失效，而传统的3Cr2W8V钢却表现出韧性不足，为此通过降低Cr含量、提高Mo和V含量，添加W元素来改善热作模具钢的综合性能，设计出了SDH2钢。室温和高温冲击韧度试验、回火稳定性试验和热疲劳试验表明，1100℃淬火＋600℃回火的SDH2钢室温下冲击值大于300J；回火温度从560℃升高到625℃保温18h，SDH2钢的硬度值依然大于46HRC；另外，SDH2钢具有比H13钢更优良的抗热疲劳性能。     

大截面非调质预硬塑料模具钢FT600与SDP1相变特性的对比研究

以FT600及SDP1两种大截面非调质预硬化塑料模具钢为研究对象,采用热膨胀仪、扫描电镜和XRD等手段分析讨论了合金成分、冷却速度等对两种试验钢相变行为的影响。结果表明,在FT600成分基础上,通过降Si增Mn的合金优化设计,SDP1钢的贝氏体临界冷速可降低至0. 015℃/s,在试验冷速范围内残留奥氏体的体积分数均低于5%,因此空冷就可获得均匀的组织,其硬度均匀性也优于FT600钢。通过充分发挥Mn和Si等廉价合金元素的作用,SDP1钢更适合于制造更大截面尺寸的非调质预硬化塑料模具。     

不同厚度电镀铬层的组织及性能

为了改善电镀厚铬层气密性差的现状,采用工厂现行的电镀工艺在基体表面制备不同厚度的铬层,研究了不同厚度铬层的表面内应力、硬度、晶粒大小和织构。结果表明:随着厚度的增加,铬层表面内应力呈波动性变化,且表面内应力均为拉应力;随着厚度的增加,铬层中的大尺寸晶粒增多,但平均晶粒尺寸变化不大,均为8.5μm左右;随着铬层厚度的增加,(110)晶面织构逐渐退化,(200)晶面织构逐渐增强;随着铬层厚度的增加,铬层硬度先缓慢增大,当铬层厚度由22.51μm增加到46.02μm时则迅速增大,随后又缓慢增大。     

斜刃冲裁模的冲裁力计算

给出了计算各种斜刃结构冲模的冲裁力的一般方法，并比较了各种刃口结构冲模的冲裁力大小，为生产中选取斜刃参数提供参考．     

PET/PbS纳米复合材料的热降解动力学研究

利用双螺杆挤出机挤出造粒制备了共混型PET/PbS纳米复合材料,并利用热失重(TG)方法研究了PET/PbS和纯PET在空气气氛下的热降解行为,发现PET/PbS和纯PET的热降解过程相似。利用Flynn-Wall-Ozawa法对数据进行处理,结果表明,在失重30%以前,PET/PbS-1(PbS质量分数1%)的降解活化能高于PET的活化能;当失重率在30%～70%时,PET/PbS-1的降解活化能小于PET的降解活化能。在降解前期,由于纳米PbS对PET分子链的某种限制作用,使得复合材料的活化能略高于纯PET;但在后期,PbS催化降解作用占据主导作用,使得复合材料的活化能低于纯PET,稳定性下降。     

带状组织对22CrMo钢棒材淬火特性的影响

运用DIL805A热膨胀相变仪对热轧态和退火态22CrMo齿轮钢试样的淬火膨胀性能进行测定,研究了带状组织对钢各向异性的影响,通过光学显微镜、扫描电子显微镜观察并分析显微组织。结果表明,含有带状组织的22CrMo齿轮钢不同方向试样的淬火变形量呈现明显各向异性,垂直于轧制带的膨胀量明显大于轧制带方向,不同带状组织的合金元素富集程度不同,导致相变产生的塑性应变制约相邻带的膨胀变形。热轧态22CrMo齿轮钢淬火膨胀无规律性;而退火钢的淬火膨胀特性有明显规律,奥氏体化保温时间越长,碳化物溶解充分,淬透性越高。     

镀锡板平整后L形翘曲增大的原因研究

厚度为0.2～0.4 mm的镀锡板的生产流程为连铸、热轧、酸洗、冷轧、退火、平整、镀锡和切板。某厂发现,待镀锡的板卷在平整后的放置过程中,其L形翘曲发生明显的变化:从平均向上翘曲40 mm变为平均向下翘曲30 mm。通过模拟试验证明:板卷的L形翘曲的改变是其在平整后的放置过程中发生了室温蠕变所致。待镀锡的薄板在卷取时产生的应力为150MPa,是屈服强度的50%,且可动位错的密度达1014m-2,足以使板卷发生室温蠕变。应用可动位错运动理论和应力作用下的热激活模型进一步证明,待镀锡的板卷平整后L形翘曲的变化与两个引起板卷室温蠕变的因素即应力大小和可动位错密度密切相关。