排序方式: 共有9条查询结果,搜索用时 109 毫秒
1
1.
研究了某造纸厂2台分别服役62 a和43 a的铸铁烘缸不同位置的显微组织和力学性能。结果表明:2台烘缸缸体及端盖均无明显的表面缺陷和裂纹缺陷,基体组织均为无明显球化的珠光体,石墨片的尺寸和分布均主要为A型,服役62 a烘缸前端盖和服役43 a烘缸后端盖的石墨片长度均较长;2台烘缸缸体和端盖的硬度均满足标准要求;除服役62 a烘缸前端盖的抗拉强度低于标准外,2台烘缸其余位置的抗拉强度均满足标准要求,服役62 a烘缸前端盖和服役43 a烘缸后端盖的抗拉强度明显较其他位置的低;2台超长年限服役烘缸在0.22 MPa的最高工作内压载荷下仍具有足够的强度。 相似文献
2.
3.
采用金相检验、硬度测试、力学性能测试和矫顽力测量等方法研究了12Cr1MoVG钢的材料球化与矫顽力、服役时间之间的关系。结果表明:通过测量矫顽力可以无损、快捷地预测12Cr1MoVG钢管在服役条件下的球化组织特征及服役时间。该测量结果可为相关单位开展割管处理和寿命评估,预防材料球化失效工作提供借鉴。 相似文献
4.
5.
某电站锅炉末级再热器12Cr1MoVG/TP304H异种钢管焊接接头在服役过程中发生断裂,通过宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察、微区成分分析等对断裂原因进行分析。结果表明:该异种钢管焊接接头沿12Cr1MoVG钢管侧熔合线发生脆性断裂;在高温工况下长期服役后,焊接接头发生碳的扩散迁移,导致12Cr1MoVG钢管侧熔合线附近集聚的碳化物沿晶界分布并形成微观蠕变裂纹,从而严重削弱了该区域的强度和韧性,同时12Cr1MoVG和TP304H钢的导热系数和线膨胀系数差别很大,导致高温环境下形成较大的热应力,在高温蒸汽压力和热应力的综合作用下该异种钢焊接接头沿12Cr1MoVG钢管侧熔合线发生脆性断裂。 相似文献
6.
7.
为对超长年限服役的灰铸铁造纸烘缸的力学性能状况进行更准确判断,采用不同方法对一台连续服役62年的烘缸灰铸铁材料进行硬度试验和拉伸试验,并对试验结果进行了比对分析。试验结果表明:D型冲击装置里氏硬度计的试验结果与实验室台式布氏硬度计的试验结果存在较大偏差,不宜采用D型冲击装置里氏硬度计进行灰铸铁造纸烘缸的现场检验;G型冲击装置里氏硬度计试验结果与实验室台式布氏硬度计的试验结果相对接近,不同部件的试验结果偏差也存在较大差异;灰铸铁材料的硬度和强度之间并没有明显的线性对应关系,建议可结合显微组织检验等方法对材料性能状况进行综合判断。 相似文献
8.
为对超长年限服役的灰铸铁造纸烘缸的力学性能状况进行更准确判断,采用不同方法对一台连续服役62年的烘缸灰铸铁材料进行硬度试验和拉伸试验,并对试验结果进行了比对分析。试验结果表明:D型冲击装置里氏硬度计的试验结果与实验室台式布氏硬度计的试验结果存在较大偏差,不宜采用D型冲击装置里氏硬度计进行灰铸铁造纸烘缸的现场检验;G型冲击装置里氏硬度计试验结果与实验室台式布氏硬度计的试验结果相对接近,不同部件的试验结果偏差也存在较大差异;灰铸铁材料的硬度和强度之间并没有明显的线性对应关系,建议可结合显微组织检验等方法对材料性能状况进行综合判断。 相似文献
9.
某电站服役约10万h锅炉在检修时发现,其再热蒸汽管道排空管的承插焊支管座内壁和母管承插孔附近发生龟裂,采用宏观与微观形貌观察、化学成分分析、力学性能试验、显微组织观察、微区成分分析等对开裂原因进行了分析。结果表明:再热蒸汽管道排空管结构设计不合理,导致排空管后端一次阀前水平管段易集聚大量冷凝水;在逆流冷凝水和高温蒸汽的共同作用下,再热蒸汽管道排空管的承插焊支管座内壁、母管内壁靠近承插孔下游位置及承插孔内壁萌生热疲劳裂纹。在蒸汽压力、循环热应力和碳酸盐腐蚀物质的综合作用下,热疲劳裂纹扩展,并最终导致管道的开裂。 相似文献
1