城镇燃气调压器膜片的疲劳寿命分析

基于城镇燃气调压器膜片(以下简称膜片)试样进行力学性能实验,测定试样瞬时拉伸应力应变关系,确定门尼-里夫林(Mooney-Rivlin)模型作为试样的本构模型。通过实验获取试样的最大拉伸应力疲劳寿命曲线。建立膜片三维模型,借助ANSYS软件,利用门尼-里夫林模型,模拟得出膜片的等效应力云图;采用古德曼(Goodman)模型,对最大拉伸应力疲劳寿命曲线进行等寿命条件下的平均应力与最大拉伸应力修正,通过103 333次燃气调压器的启、闭过程的循环模拟,预测3 kPa和10 kPa条件下膜片的易损位置及其疲劳寿命。循环模拟结果表明:压力载荷引起的膜片等效应力在波纹段处最大,膜片波纹段是膜片的主要易损部位。循环前、后,压力载荷为10 kPa时的最大等效应力均是压力载荷为3 k Pa时的最大等效应力的1. 4倍。在压力载荷为3kPa和10 k Pa条件下,循环后膜片所受最大等效应力均是循环前的最大等效应力的2. 5倍。在压力载荷为3 kPa条件下,膜片疲劳寿命为57 066次;在压力载荷为10 kPa条件下,膜片疲劳寿命为33 004次。因此,从安全性考虑,取最不利工况,将该膜片在实际工程应用中的疲劳寿命确定为33 004次,是设计寿命(30 000次)的1. 1倍。     

丁腈橡胶在燃气介质中的老化性能测试研究

基于烘箱热空气老化试验方法,建立了一种能让试验样品处于流通气氛冲刷的闭合试验装置,对橡胶材料进行燃气环境中老化性能测试。选用丁腈橡胶为试样,测试其在不同温度、不同气氛下的老化性能,预测其使用时间。测试结果显示,采用空气气氛方法进行丁腈橡胶加速老化试验,预测的使用时间结果与实际使用时间的偏差在80%以上;燃气气氛冲刷环境下,丁腈橡胶在老化速率是热空气老化的2倍左右,且燃气气氛下的加速老化使用时间的预测结果与实际的偏差在±20%之内。     

家用二甲醚灶具额定压力的确定

通过整理大气式燃烧器的基本计算公式,得出喷嘴前供气压力的计算公式。利用二甲醚灶具设计参数的推荐值,计算出二甲醚灶具喷嘴前供气压力范围,通过验证试验,确定家用二甲醚灶具的额定压力为2kPa。     

燃气调压设备的风险管理

提出一种管控燃气调压设备风险的方法。该方法将燃气调压设备风险划分为7个类别,用4个等级区分管控风险的能力和水平,用燃气调压设备安全等级代码予以表述。     

埋地PE燃气管道与供热保温管道间距问题及保护措施

北方住宅小区敷设地下PE燃气管道,经常会遇到与供热保温管道间距不够问题,本文介绍了实际工作中遇到的各种情况,通过模拟设计计算和实验,确定了技术保护措施。     

故障树分析法在城市燃气管道安全评价的应用

介绍了燃气管道安全评价技术的发展现状,对我国的燃气管道安全评价体系进行了分析。阐述了用于燃气管道安全评价的一些方法,论述了故障树分析法的应用。根据燃气管道事故归纳了泄漏影响因素,对不同的故障树模型进行描述,提出了以故障树分析法为主的定性、定量安全评价工作程序,提出了改进的建议。     

工业炉气质转换分析与比例阀应用研究

基于燃气互换性理论分析和压力式空/燃比例阀供气系统的功能研究发现,在工业炉进行焦炉煤气与天然气混空气转换应用时,当两种气质的华白数偏差为-2%～7%时,工业窑炉的热流量偏差也为-2%～7%,而燃气通过压力式空/燃比例阀进行供气燃烧后,工业窑炉过量空气缺少3%～11%,结合工程实际供气时空气系数一般为1.1～1.2时,气质转换后空气系数为1.07～1.17,满足正常的燃烧要求。实际试验结果也证明在系统不做巨大变更情况下,气质转换后工业窑炉能正常燃烧。     

燃气系统中调节阀相对开度变化时流量的计算

分析了燃气系统中影响调节阀流量的因素,调节阀流量与流通能力系数、相对开度等因素有关。通过对调节阀理想流量特性的分析,推导出流通能力系数与相对开度的数学关系式,再利用流量与流通能力系数的关系,得到流量与相对开度的数学关系式。用此方法计算的流量与实际流量的相对误差不超过8％,表明此流量计算方法具有工程实用价值。     

液化石油气的强制气化瓶装供应

液化石油气的强制气化瓶装供应赵自军，严铭卿（中国市政工程华北设计院，天津３０００７４）李战（北京中老能源开发部研究所）１自然气化瓶装供应的局限性液化石油气供应在我国城市燃气系统中占据越来越重要的地位，其用户已超过管道煤气的用户。我国液化石油气大部份采...     

城市燃气互换性应用系统软件的研究与开发

论述了城市燃气互换性应用系统软件的研究思路,介绍了软件的设计流程和功能,通过计算案例介绍了软件的使用。