弓长岭井下采场地压控制技术研究

弓长岭井下矿-280m中段采场地压显现剧烈,高强度的金属拱架支护无法阻止地压的破坏,支护后巷道多处发生塌冒和钢筋变形失稳现象,严重地影响了矿山的正常生产。现场调查得出,巷道破坏形式分为三种:沿结构面拉伸破坏、沿结构面剪切破坏和片帮冒顶破坏。分析了巷道变形破坏的两个原因:矿体中存在多条横断层,岩体强度降低;绿泥岩节理裂隙发育,强度较低。揭示了金属拱架支护与破碎软岩复杂化变形的不适应性,论述了锚杆支护形式在井下矿的发展变革及实用性。在此基础上,提出适合巷道破坏特点的喷锚网支护形式,并给出参数。实践表明,喷锚网支护方式能够很好地解决弓长岭井下矿采准巷道破坏的问题,达到控制采场地压的目的。     

A/O—SBBR—氧化塘—人工湿地处理猪场沼液

针对猪场沼液氮磷浓度高、有机物含量大且可生化性差等特点,采用A/O—序批式生物膜反应器—氧化塘—人工湿地组合工艺对沼液进行深度处理。处理规模400 m~3/d,工程总投资117.5万,运行费用1.46元/(m~3·d)。运行结果表明,经过该组合工艺处理后COD_(Cr)、BOD_5、SS、NH_3-N、TP去除率分别为85.93%、79.84%、89.86%、94.78%、88.67%,出水指标均符合《畜禽养殖业污染物排放标准》(GB 18596—2001)要求。     

深部破碎硬岩采动压力分布规律与控制方法研究

为研究深部破碎硬岩采动压力分布规律,以弓长岭井下铁矿为工程背景,采用收敛监测的方法,对3个不同采深的采场进行采动压力监测。监测结果表明:弓长岭井下铁矿采动压力变化呈波动趋势,最大采动压力出现在采空区边界8 m左右的位置;采动压力的峰值在空区边界上盘方向3 m到下盘方向10 m左右的范围内;沿矿体走向方向,采动压力的影响范围超过11.5 m,距回采工作面8.5～11.5 m范围内存在较大采动压力;采空区旁侧采动压力辅助监测得到采动压力峰值距采空区边界6.2～9.3 m的范围内,验证了最大采动压力出现在采空区边界8 m左右的结果。在此基础上,提出了锚网喷浆联合支护方案,预计该方案能够很好地解决弓长岭井下铁矿深部矿岩采动压力显现问题,达到预期的支护效果。     

论诱导冒落与自然崩落

金属矿山地下开采中能耗的30%~60%与岩体破碎有关,因此,诱导地压自行破岩逐渐成为矿业届研究的热点。诱导冒落法和自然崩落法是目前最具代表性的利用诱导破岩的采矿方法。介绍了两者的发展现状和工艺特点,分析了诱导破岩机理和诱导破岩方法称谓的合理性,揭示了采准工程量大、开采风险高的工艺特点和认知程度低及理论研究不深入是诱导破岩采矿法得不到推广应用的主要原因,并指出诱导条件下矿岩时空演化规律、出矿管理对冒落速度和冒落部位的调控作用、冒落块度的控制技术以及丰富多元化的研究手段是发展诱导冒落法亟需解决的关键问题。对解决诱导冒落法目前存在的问题、完善诱导破岩理论,具有重要指引作用。     

微电解/芬顿/水解/接触氧化/混凝处理制药废水

采用微电解/芬顿/水解酸化/生物接触氧化/混凝工艺处理化学合成类制药废水,处理规模为100 m~3/d。运行结果表明,该工艺处理效率高,抗冲击负荷能力强,对COD、BOD_5、NH_3-N、SS的去除率分别达到98. 5%、98. 7%、84. 0%、97. 0%,出水COD、BOD_5、NH_3-N、SS浓度分别为77、13、8、9 mg/L,最终出水水质达到《化学合成类制药工业水污染物排放标准》(GB 21904—2008)。     

砂岩裂纹发育过程的温度场变化特征

利用热电偶多路温度测试仪和红外热像仪,分别测定了砂岩平台巴西圆盘试样Ⅰ型起裂裂纹发育过程中的物理温度和红外辐射温度变化.热电偶多路温度测试过程中,约95％的试样裂纹起裂时载荷发生应力调整,与此同时其物理温度突增,最高升温幅度0.74℃(平均0.16℃).红外热像仪测试过程中,约20％的试样裂纹起裂时红外辐射温度升高(平...     

弓长岭井下矿上盘运输巷道让压开拓方法研究

弓长岭井下矿中央区-280 m上盘运输巷道地压活动剧烈,高强度的刚性支护无法控制地压显现,支护后巷道出现拱顶开裂下沉、墙体片帮内推、底鼓等现象,严重地影响了矿山正常生产。现场调查了-280 m上盘运输巷道的破坏部位和破坏范围,分析了岩性对巷道稳定性的影响,研究得出楔形体压力是地压显现的直接原因,建立了力学模型,并通过计算验证分析的可靠性。利用上盘回采边界与巷道破坏边界的相互关系,确定让压角为74°～78°,划分塑性变形区和弹性变形区,将-340 m上盘运输巷道布置在弹性变形区,采取让压开拓方式。实践表明,让压开拓方案能够有效地控制上盘运输巷道地压显现问题,保证矿山的正常生产。     

弓长岭井下矿采场地压控制技术研究

弓长岭井下矿-280m中段采场地压显现剧烈,高强度的金属拱架支护无法阻止地压的破坏,支护后巷道多处发生塌冒和钢筋变形失稳现象,严重地影响了矿山的正常生产。现场调查得出,巷道破坏形式分为三种：沿结构面拉伸破坏、沿结构面剪切破坏和片帮冒顶破坏。分析了巷道变形破坏的两个原因：矿体中存在多条横断层,岩体强度降低;绿泥岩节理裂隙发育,强度较低。揭示了金属拱架支护与破碎软岩复杂化变形的不适应性,论述了锚杆支护形式在井下矿的发展变革及实用性。在此基础上,提出适合巷道破坏特点的喷锚网支护形式,并给出参数。实践表明,喷锚网支护方式能够很好地解决弓长岭井下矿采准巷道破坏的问题,达到控制采场地压的目的。     

瓦房子锰矿巷道破坏机理及支护参数确定

瓦房子锰矿雹神庙采区运输巷道,地压显现严重,底膨、两帮内挤、顶板下沉,严重制约矿山生产。在分析巷道破坏机理的基础上,考虑巷道断面的承压能力及允许变形量,由原断面改为2.6m×2.7m的顶底板双拱形断面,通过土力学极限平衡力学模型的巷道底板塑性区范围和最大破坏深度以及锚杆悬吊理论计算公式,综合确定锚杆长度为1.7m,配以100mm×100mm的金属网,厚度80~100mm喷射混凝土的全断面喷锚网支护形式。在不同侧压力系数条件下,利用FLAC软件模拟了九盘的巷道变形,当侧压力系数约为2.5时,其巷道变形程度与瓦房子锰矿九盘运输巷道的实际破坏过程和破坏程度相符。在此应力环境下,数值模拟表明,优化后巷道顶板和两帮位移都明显减小,无明显的应力集中现象,并利用收敛监测十盘施工段巷道,随着时间推移,各监测点顶板和两帮位移趋于收敛,顶板位移收敛于10~20mm,两帮位移收敛于11~20mm,越靠近掌子面的巷道位移量越小,优化后的巷道断面和支护方式可有效控制瓦房子锰矿运输巷道的变形破坏。