500 kV输电线路耐张线夹钢锚断裂分析

采用宏观检查、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察等方法分析了某500 kV线路耐张线夹钢锚断裂的原因。结果表明, 钢锚断裂的原因主要是压接工艺控制不当, 在第一模部位产生了应力集中;钢锚压接后加工硬化效应明显, 相较压接前钢锚硬度提高了72%, 达到了210HB, 室温冲击韧性降低了58%, 为31 J, 致使钢锚抵御冲击载荷能力降低, 最终在应力集中部位断裂。     

火力发电厂受热面管长时超温爆管分析

采用化学成分分析、力学性能测试和金相组织观察等方法研究了典型的铁素体耐热钢12Cr1MoV和T91长时超温爆管原因。结果表明,12Cr1MoV和T91长期超温运行导致钢管显微组织退化,12Cr1MoV珠光体球化,T91马氏体老化以及氧化皮快速生长,两者相互影响并形成恶性循环,造成钢管高温力学性能剧烈下降。在恶劣的服役环境中,蠕变孔洞在晶界生成并进一步扩展成裂纹,导致爆管。     

某电厂高温再热蒸汽管道立管管夹变形原因及结构优化

某电厂高温再热蒸汽管道立管管夹尾部发生变形,通过几何尺寸测量、化学成分分析、拉伸试验及热-结构耦合有限元分析等方法,分析了管夹变形的原因.结果表明:管夹在直段与弯曲段的转角处存在应力集中现象,该处等效应力超过相应温度下材料的屈服强度,导致管夹变形;通过增加管夹厚度和在管夹直段与弯曲段的转角处设置肋板,可使其最大等效应力...     

对废旧金属回收熔炼企业监管的思考

以一次放射源污染金属的事故为例，剖析了这起事故的原因，结合经验教训，从监督管理的角度浅谈废旧金属熔炼需要关注的几个问题，并提出了建议。     

Zn55.24Al18.86Zr25.9的晶体结构研究

采用平衡合金法制备了Zn_(55.24)Al_(18.86)Zr_(25.9)三元化合物的合金样品,利用XRD、扫描电镜(SEM)对样品进行了表征,并使用Rietveld全谱拟合方法对化合物的晶体结构进行了研究。Rietveld精修的可靠性因子为:R_p=7.15%,R_(wp)=9.56%。该化合物属立方晶系,空间群为p4/mmm,点阵常数a=b=4.070 803,c=4.073 669。精修的结果表明Zr原子占据1a位置,部分Zn原子占据2e位置,另一部分Zn原子和Al原子混合占据1c位置。最后通过理论计算验证了所得结构的合理性。     

含铀氢氟酸再利用辐射影响研究

为解决核设施运行产生副产品含铀氢氟酸的处理问题,本文对我国核燃料元件生产线运行产生的含铀氢氟酸用于生产氟化氢铵的辐射影响进行了分析。结果表明,铀含量小于0.2 mg/L的氢氟酸用于生产氟化氢铵过程中对工作人员所造成的附加剂量远低于1 mSv/a,产品氟化氢铵中的铀含量小于1 Bq/g。从辐射影响角度分析,含铀氢氟酸用于氟化氢铵生产是完全可行的,有利于实现放射性废物最小化和资源利用。     

吸入氡子体肺部有效剂量转换系数的影响因素研究

基于ICRP 66号报告中的呼吸道生物动力学模型,采用MATLAB软件中的Simulink仿真工具,建立了人体呼吸道的廓清模型,利用建立的廓清模型计算了不同参数条件下肺部有效剂量转换系数(mSv/WLM)的变化规律。结果显示吸入氡子体粒径对肺部有效剂量转换系数的影响最大,当粒径在0.7～10 000 nm之间变化时,肺部有效剂量转换系数的变化能达到10倍以上;其次是呼吸率,呼吸率直接决定了吸入氡子体粒子的数量,当成年男性重度工作状态时肺部有效剂量转换系数是睡眠状态下的4.2倍;未结合态份额对剂量转换系数的影响会随着吸入氡子体粒径值不同而发生改变,当未结合态份额从0变化到0.08时,肺部有效剂量转换系数最多能增大79%;相比而言吸收入血速率对肺部有效剂量转换系数的影响只有不到4%。     

氡子体气溶胶多孔撞击式采样器的设计与实现

氡子体气溶胶粒径是氡子体内照射剂量转换系数关键参数，研制氡子体气溶胶粒径测量装置开展对环境氡子体气溶胶粒径分布测量是必要的。惯性冲击器是一种广泛应用的颗粒物分级采样器，本文分析了几类常见的惯性冲击器，基于空气动力学理论与相关研究基础，设计了一种切割粒径为1μm的多孔撞击式采样器。利用计算流体动力学(Computational Fluid Dynamics,CFD)分析软件Fluent以及离散相模型对多孔撞击式采样器结构的收集板直径、收集板与内壁距离、喷嘴距离、喷嘴与收集板距离、喷嘴高度等设计参数进行模拟与分析，得到了一组优化设计参数，并在实验室用GRIMM11-D空气动力学粒度仪进行了标定。结果表明：多孔撞击式采集器的喷嘴距离(D)、喷嘴高度(T)、喷嘴到收集板的距离(S)与喷嘴直径(W)的关系在D/W=1.5～3.5、T/W=1～5、S/W=1范围内，实验标定结果为d_p50=(1±0.07)μm，σ_g1=1.33，σ_g2=1.35与CFD数值模拟的结果基本吻合，该冲击器切割粒径满足实际应用需求。