家用燃气灶油温过热控制装置的影响因素

以带油温过热控制装置的家用燃气灶为试验样机,参照GB 16410—2007《家用燃气灶具》第6. 12节的试验方法,选取6种不同锅具为测试样本,分别是型检试验用锅(铝锅)、能效试验用锅(铝锅且外部有碳黑镀层)、不锈钢锅、铸铁锅、陶瓷锅、带镀层不锈钢锅,测试不同样本时锅底内表面温度(即锅底温度)和锅内色拉油温度的变化情况,分析锅内色拉油深度、锅具材质、锅底厚度、锅具外表面镀层厚度对油温过热控制装置动作时锅内色拉油温度(即动作油温)的影响。阐述试验装置、试验样本选取、试验方法。试验结果表明,锅具相同的情况下,若增加色拉油深度,则锅底温度与色拉油温度间的差值增加,油温过热控制装置动作时锅底温度和动作油温均降低。当色拉油深度为10 mm时,对于型检试验用锅、能效试验用锅、铸铁锅和陶瓷锅,锅具传热能力(即吸热热流量)对动作油温的影响不大,其动作油温在263℃左右;对于不锈钢锅和带镀层不锈钢锅,其动作油温与其他4种锅具相差较大,带镀层不锈钢锅的动作油温高达278℃,不锈钢锅的动作油温仅255℃,两者相差23℃。建议设定灶具油温过热控制装置动作油温时应留有油温波动余量,避免锅具的差异导致油温过热控制装置动作油温超过标准限定值(300℃)。     

排气管形式对排气管阻力及燃烧性能的影响

燃气采暖热水炉的排气管形式(包括排气管长度、挡风圈内直径、弯头数量)影响排气管阻力,从而影响燃气采暖热水炉的燃烧性能。通过实验测试不同排气管形式对排气管阻力及燃烧性能的影响,介绍实验装置及方法,对实验数据进行分析。实验分别在不同排气管长度、挡风圈内直径、90°弯头数量的工况下进行,记录相应工况下的引风机出口压力、排气管出口压力、NO_x体积分数等参数,计算排气管阻力、烟气体积流量、燃气采暖热水炉的热效率、过剩空气系数。研究表明:排气管阻力与挡风圈内直径之间呈非线性负相关,挡风圈内直径越小,排气管阻力增长速度越快。对于内直径60 mm的搪瓷排气管,1个90°弯头的阻力约为2.5 m排气管的阻力。热效率、NO_x体积分数随着排气管阻力的增加近似呈线性增加,过剩空气系数、烟气体积流量随着排气管阻力的增加近似呈线性减小。安装合适长度的给排气管和合适数量的弯头时,可以与原配给排气管加装相应的挡风圈时的排气管阻力、烟气体积流量达到基本相同,燃烧工况也较为相近。     

太阳能、热泵辅助燃气供热系统实验研究

搭建了太阳能、热泵辅助燃气的供热系统测试平台,对太阳能辅助燃气供热系统、热泵辅助燃气供热系统以及太阳能、热泵辅助燃气供热系统的热性能进行测试,并对三种供热系统的经济环境效益进行分析.试验结果表明,试验条件下,三种供热系统的修正后一次能源利用率分别为93.3％、92.8％、103.9％,与燃气供热系统相比,节能率分别为3...     

改善中职生体质健康状况的体育干预措施

本文分析了当前影响学生体质健康的主要因素,阐述了采取体育干预的原则以及干预措施的具体策略,以提高学生的体质健康水平。     

燃气采暖热水炉加热时间试验方法分析

针对GB 25034-2010《燃气采暖热水炉》中生活热水模式下加热时间的试验方法,在相同试验条件下,达到热平衡后冷却过程的不同操作模式下加热时间的测试结果不同。选取1台全预混冷凝式燃气暖浴两用炉,采用4种操作模式进行生活热水模式下的加热时间试验,4种模式是:试验样机直接关机(模式1)、断开样机电源(模式2)、切断燃气供应(模式3)、切断燃气供应且对样机供暖循环系统重新补水(模式4)。试验结果显示,模式1~4的加热时间依次增加。影响4种模式加热时间不同的主要原因为生活热水冷却完成后,热交换器内储存的热量不同。模式1、2热交换器内储存的热量较多,故加热时间较短;模式3热交换器内储存的热量较少,故加热时间相对较长;模式4热交换器内没有储存热量,故加热时间最长。对于模式1、2,加热时间的区别在于燃烧过程,模式1的直接关机不会被默认为发生故障,而模式2的断开电源则被默认为发生故障,在重新点燃后有燃烧稳定时间,导致模式2的加热时间比模式1长。     

配置燃气采暖热水炉的多能互补供热研究进展

介绍配置燃气采暖热水炉的多能互补供热系统的组合形式及研究进展,对多能互补供热系统的关键技术、相关标准、发展前景进行分析。     

我国高星级酒店建筑能耗分布特征研究

我国酒店建筑存量巨大,但还没有确定统一的用能基准和基准线,建筑节能潜力的发挥较差。通过调研不同气候区域内四星和五星级酒店的能耗数据,确定酒店建筑合理能耗区间,为酒店能耗基准线的确定提供依据。通过调查统计发现,1.5线及以上城市的五星级酒店建筑能耗较高,二线及二线以下城市的五星级酒店建筑能耗则相对偏低。不同级别城市五星级酒店的建筑最低能耗均在100 k Wh/(m~2·a)以下;二线、三线及三线以下城市的四星级酒店能耗分布相似。夏热冬暖地区、夏热冬冷地区和严寒及寒冷地区的四星级和五星级酒店的平均能耗位于83~277、81~279k Wh/(m~2·a)和82~277 k Wh/(m~2·a)区间。     

燃气采暖热水炉低氮氧化物燃烧技术分析

分析燃气采暖热水炉常用的8种低氮氧化物燃烧技术的原理、特点、存在的问题,8种技术分别是:技术1,罩极式交流风机+更多单片燃烧器的普通燃烧器+单通道燃气比例阀;技术2,罩极式交流风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术3,罩极式交流风机+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术4,直流无刷变速风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术5,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术6,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术7,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术8,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀。分析表明:采用技术1的燃气采暖热水炉因其性能稳定、造价低,在对氮氧化物排放量要求在100mg/(kW·h)以下的地区,是较好的选择。采用技术4的燃气采暖热水炉虽然造价高,但性能稳定、氮氧化物排放量较低,在对氮氧化物排放量要求在50 mg/(kW·h)以下的地区应用更为适合。从造价和氮氧化物排放效果来看,技术5和技术7有一定优势。从运行性能和氮氧化物排放效果来看,技术6和技术8有更好的发展前景。从运行稳定性来看,采用技术2和技术3的燃气采暖热水炉在使用中有一定的局限性。     

主成分分析的燃气采暖热水炉运行性能评价

选取燃气采暖热水炉运行过程中额定热输入时供暖热效率、干烟气中O_2体积分数、干烟气中CO体积分数、干烟气中CO_2体积分数、干烟气中NO_x体积分数及排烟温度6个指标,并随机挑选40个样本进行了相关试验。利用主成分分析法建立了燃气采暖热水炉运行性能评价模型。主成分分析结果显示,基于该方法转换后的3个主成分指标能够代替原来6个指标88. 9%的信息量,该方法能够将复杂的信息简单化,且能够获得量化的评价指标,可以应用于燃气采暖热水炉运行性能的定量评价。研究中关注到:考虑到特征向量的非唯一性,应注意软件选取的特征向量是否合适的问题,并给出了验证和确定方法。验证结果显示,SPSS数据分析软件选取的特征向量对文中案例的主成分1、主成分2是合适的,对主成分3是不合适的,应乘以-1后再参与运算。     

燃气采暖热水炉星级产品分布分析

依据CGAC—G1—2022《家用燃气器具星级产品认证规则》,统计燃气采暖热水炉(简称燃气热水炉)的星级产品分布和质量特征指标限值分级占比，并进行分析。结果显示：对于星级产品分布，非冷凝式燃气热水炉(简称普通炉)以四星级产品居多，冷凝式燃气热水炉(简称冷凝炉)以五星级产品略居多。对于普通炉，燃气系统密封性、供暖额定热负荷偏差、极限热负荷时CO体积分数、噪声等效声级的A级限值分级占比接近或超过90%,这些指标的改进空间有限；氮氧化物含量、热效率的A级限值分级占比均低于40%,这些指标的改进空间很大。对于冷凝炉，燃气系统密封性、燃烧系统密封性、极限热负荷时CO体积分数、黄焰和不完全燃烧界限气工况下CO体积分数、噪声等效声级的A级限值分级占比均超过95%,这些指标的改进空间有限；氮氧化物含量的A级限值分级占比低于55%,此指标的改进空间很大。