天然气跨音速气水分离效率与旋流段长度确定

天然气在喷管中从亚音速加速到跨音速状态,饱和水凝结析出,通过三角翼后产生旋流,进入旋流段,旋流段的气水分离效率是实现跨音速分离的技术关键。对液滴在旋流过程中的受力进行分析,建立并化简液滴运动方程,结合旋流过程中的压降,得出气水分离效率的计算方法和计算流程。通过分析旋流分离过程的影响因素,获得了不同分离效率下液滴直径与旋流段长度的关系。实例计算表明,随着液滴直径的增大,分离效率提高。在给定条件下,确定旋流段长度为180 mm。     

特低渗透油藏流体渗流特征试验研究

以长庆油田三叠系长6油藏为例，通过实验研究了压力、温度对低渗油藏渗流特性的影响和加表面活性剂改善两相渗流的效果。结果表明，特低渗透油藏中．提高温度和系统压力，可以降低原油渗流的初始启动压力，改善非达西渗流特性；向注入水中加入表面活性体系，可以有效地增加油水两相同流区，从而提高水驱采收率。     

油田注入水引起储层伤害的试验评价

油田注入水与储层不配伍时会导致储层伤害。注入水引起储层伤害的原因是多方面的，既有水质不合格的问题，也有储层敏感性方面的问题。对这二个问题从理论上进行了分析研究，从机理上对各因素引起的储层伤害进行了剖析，设计出了区分各因素所引起的储层伤害的室内试验方法。同时针对室内岩心试验与实际储层注水状况的差别，设计出了评价注入水性能以及注水状况的综合试验方法。     

抽油机示功图曲线跟踪

提出了将机械式示功仪绘制的示功图准确，快速输入计算机的新方法，即将绘制的示功图通过扫描仪输入计算机，经过图像预处理后，再进行曲线跟踪，将示功图矢量化，为后续示功图的准确识别创造有利条件，文中给出了两种曲线跟踪算法，能有效去除示功图扫描时产生的噪声对示功图准确识别造成的影响。     

定向井抽油杆柱应力分析及加重杆的应用

长庆油田目前的定向井井数达到了总井数的85％以上。由于定向井井眼轨迹的特殊性,抽油杆在油井内的受力情况比较复杂,很容易出现断脱问题,严重影响了油井正常生产。分析了定向井抽油杆柱的弯曲应力及其影响;进行了加重杆的优化设计。抽油杆柱下部配加重杆的方法经现场应用后取得了较好的效果,延长了油井免修期,目前已全面推广应用。     

陕北地区延9超浅层底边水油藏水平井钻探综合配套技术

陕北高桥-西河口区块侏罗系延9底边水油藏,埋藏浅、面积大、石油资源丰富,也是近期增储上产的重点试验区。前期直井钻探产层堵塞严重,解堵型压裂又有沟通底水的风险,低压油藏弹性-溶解气驱能力弱,薄层试采中的产能下降幅度较大,带水采油的负担较重。为解决以上难题,在对前期钻探评价的基础上,提出水平井钻探是必然的新战略技术对策,能发挥多功能的技术优势,适应长远开发的需求;对超浅层水平井的钻井完井、酸化压裂、注采平衡综合配套技术的完善,有助于科学决策。     

气井井筒跨音速气水分离与旋流排液技术

气井井筒跨音速气水分离技术主要基于超音速喷管与跨音速翼流动机理,通过喷管将流体加速,温度快速下降,致使饱和水凝结成液滴并从旋流天然气中分离出来.由于液滴在喷管冷凝时滞留时间仅有1ms左右,不易形成水合物,不需要加入水合物抑制剂等化学药品,可避免有害化学物的再生.将该技术用于气井井筒的结构设计,对天然气流经跨音速翼进行了数值模拟,获得了流体在流场中的流动规律.     

模糊物元欧氏贴近度分析方法在储层分类中的应用

在模糊物元分析基础上,结合欧氏贴近度的概念,提出了储层分类的模糊物元欧氏贴近度分析方法。在分类参数的选择上不仅考虑了储层的地质特征参数,而且还考虑了油藏的开发情况。分类结果不仅可以评价储层物性,而且对储层增产措施的实施可以起到指导性作用。对4个油藏的分类应用表明。该分类方法是可行的。     

用人工神经网络技术优化压裂用砂量

以BP网络模型为基础,以地层渗透率、孔隙度、油层厚度、压裂砂量、砂比、施工排量和工作压力等影响压裂效果的主要参数作为输入参数,对某油藏实际的投产压裂井的数据进行训练学习,并由训练计算得到的权重系数,对油藏的压裂施工参数进行计算,得出用砂量和压后产量的关系曲线,以此为依据优化压裂用砂量。     

长庆油田高桥区块碳酸盐岩储层酸岩反应基础研究

测定了长庆油田高桥区块碳酸岩储层的酸岩反应动力学参数,并对反应机理及影响因素进行了研究。结果表明:反应速度常数K随着酸液黏度升高而降低,反应级数m也随着酸液黏度升高而降低;普通酸的反应活化能方程为J=8.6×10-5 EXP(-2122.01/RT)C1.0389,而稠化酸的为J=1.51×10-5EXP(-1201.59/RT)C0.7861;随着转速升高普通酸H+传质系数上升更快;对酸岩反应机理及影响因素研究发现,体积分数为20%的普通酸的反应速率是15%时2.1倍,而体积分数为20%稠化酸的反应速率是15%时的1.6倍;110℃条件下普通酸是稠化酸反应速率的2.5倍,普通酸110℃是70℃条件下的反应速率的3.8倍,稠化酸110℃是70℃下的反应速率的2.4倍;普通酸800r/min是100r/min下的反应速率的5.7倍,稠化酸800r/min是100r/min下的反应速率的5.2倍。