多束射流弹道式气固快速分离装置的研究

本文对多束射流弹道式气固快速分离装置的操作特性进行了冷态实验研究,采用 FCC(CRC-1型)催化剂,在操作气速为2—12m/s,催化剂循环量为40—300kg/(m~2·s)的范围内,气固分离效率可保持在93—98%。该装置的操作可靠性大,结构对称、简单,有利于在大型设备中与多组旋风分离器相匹配。文中亦讨论了实验装置中催化剂循环量的控制问题。     

CRP－1裂解催化剂工业应用及15万t／a催化裂解装置开工运转

ＣＲＰ－１裂解催化剂首次工业应用和１５万ｔ／ａ催化裂解工业生产装置开工运转结果表明，新研制的ＣＲＰ－１裂解催化剂具有平衡活性高、机械强度好、轻烯烃选择性好、重油转化能力强的特点，是用于Ⅰ型催化裂解的新一代较理想的裂解催化剂。在５４６℃反应温度下，液化气产率可达４２．００ｗ％，丙烯产率可达１８．３２ｗ％；裂解汽油ＭＯＮ８２．３，ＲＯＮ７．６，装置运转正常，虽然反应强度较高及原料较重，但催化裂解装置设备结焦程度与蜡油催化裂化相当，装置能耗７．０６８９ＧＪ／ｔ原料。工业运转取得了较好的生产数据，为今后大型催化裂解装置的建设和生产提供了宝贵的经验。     

快速流化床平均空隙率的计算

本文综合分析了文献报道的实验数据,利用快速流态化气固两通道流动模型较好地预测了床层平均空隙率随操作条件及气固物性的变化规律。为了便于工业设计,同时整理得到了床层平均空隙率的经验公式。 与实验值相比,上式平均相对偏差小于±2.4％。     

3.0 Mt/a重油催化裂化装置设计及工业运行

中国石化工程建设公司所设计的兰州石化分公司3．0Mt／a重油催化裂化装置集中了多项目前最先进的技术，如良好的重油裂化能力、高的催化剂活性和选择性、能量优化利用、抑制沉降器结焦、采用维持装置长周期运转的措施，以及大型机组和设备的设计等。装置经过一年的稳定运转，按计划停工检修，检查结果证明各项技术实用可靠。     

催化裂化提升管再生器多段烧焦及其模拟计算

在作者所建立的催化裂化提升管再生器数学模型的基础上,首次提出了再生器采用多段进气强化烧焦的构想。模拟计算结果表明,采用多段进气的再生方式,通过调节各段进气量和催化剂循环比,在待生剂碳含量为0.8～1.2w％的范围内,其再生效果可满足工业要求(再生器出口温度低于730℃,再生剂含碳量低于0.1w％),从而对提升管再生器这一新技术在工业上取得成功的可能性进行了全面的论证,为一项重大的工业试验提出了新的概念和理论分析。中国石化总公司北京设计院曾采用清华大学提供的上述新技术为长岭炼油化工厂设计提升管再生器。     

我国第一台催化裂化可调热量下流式外取热器的工艺设计和标定总结(上)

我国的第一台催化裂化可调热量下流式外取热器在牡丹江炼油厂于1983年9月18日投用后,经过一年多的正常稳定生产在1984年7月12日至14日进行了标定,取得23套数据,生产正常,操作平稳,产品合格,达到了预期目的.最大取热负荷超过了原设计负荷(200万千卡/时),达222.6万千卡/时,传热系数平均为418～456.5千卡/米~2·时·℃.长期稳定生产和标定结果证明,催化裂化可调热量下流式外取热器的工艺、设备结构设计是合理、可靠的.生产中不仅增加了渣油的掺炼量,提高了轻质油收率,而且使再生     

大庆常压渣油催化裂化新技术探讨

本文对大庆原油常压渣油催化裂化技术的可行性和主要关键进行了探讨。大庆原油不同加工方案的比较说明,常压渣油直接催化裂化比延迟焦化和溶剂脱沥青工艺的轻质油收率高,产值高,利税高,而投资和加工费用低。     

快速流化床中平均滑落速度及絮状物的特性

本文依据大量实验数据,研究快速流化床的操作条件,气固物性等参数对于床内颗粒平均滑落速度的影响。颗粒聚集为絮状物是快速流化床中气固流动的一个重要特征,文中对等效絮状物的基本特征进行了讨论,根据大量实验数据对絮状物的终端速度、絮状物当量直径,以及絮状物中的粒子个数作了推算,这对认识快速流化床气固接触机理及反应器的设计具有参考价值。     

催化裂化提升管再生器烧焦过程的简化模拟计算

本文根据快速流化床基本流体力学与传递规律,结合催化裂化催化剂再生动力学规律,开发了催化裂化提升管式再生器的数学模型及其相应的模拟软件系统。通过模拟计算,研究了催化剂为平推流(PF)和催化剂为全混流(CSTR)时的再生规律。计算结果表明,当内外循环比(再生剂循环速率 G_(?)/待生剂循环速率 G_(?))较小时,催化剂为全混流时的再生效果优于催化剂为平推流时的再生效果,当内外循环比较大时,再生效果发生逆转,这一结果可供设计、强化和改善提升管再生器烧焦过程时参考。     

快速流态化的存在区域

根据对垂直气固两相流动过程的分析,认为快速流态化的主要特征是气固两相流动在床层局部和床层轴、径向的不均匀性。本文据此定义了快速流态化的存在区域,并采用国内外8个研究小组发表的实验数据,回归得到了从传统流态化向快速流态化转变速度U_(TF)以及从快速流态化向气力输送的转变速度U_(FD)的关联式,可供设计参考。