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阴离子表面活性剂在含油和去油地层砂表面吸附的差异 总被引:7,自引:2,他引:5
为了了解阴离子表面活性在砂岩油藏岩石表面吸附的真实情况,对比研究了十二烷基苯磺酸钠(ABS)在含油和去油地层砂表面吸附的差异,地层砂取自胜利东辛油区辛11-531断块油藏,水洗风干,含油4.93%(称为油砂),此油砂经苯/乙醇(1:1)抽提脱油后烘干,为去油地层砂(净砂),吸附实验温度60℃,ABS在净砂上吸附较快,约10h吸附达到饱和,饱和吸附量为45.1μmol/g砂,在油砂上吸附较慢,吸附达到饱和至少需28h,饱和吸附量为35.6umol/L,较净砂饱和吸附量约低21%,ABS在油砂和净砂上的吸附等温线均呈S形,二者的差别是在高ABS浓度区油砂上的吸附量明显下降。,而净砂上的吸附量大体不变,油砂和净砂上ABS的吸附量在加入电解质量(NaCl,≤20g/L)时大幅度增加,加入碱(Na2CO3,≤5g/L)时略有减少,讨论了产生以上实验结果的原因,认为使用含油地层砂测定表面活性的吸附损耗更接近油藏地层实际情况,与不含油的净砂相比,表面活性剂在油砂上吸附较慢,吸附量较少,这有利于表面活性剂驱油作用的发挥,采用浓度适当高的表面活性剂段塞,可能效果更好。 相似文献
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注蒸汽加气体开采稠油技术室内研究与现场试验应用 总被引:2,自引:0,他引:2
为了改善注蒸汽开采稠油的效果,开展了注蒸汽加汽加气体开采稠油技术的室内研究和现场试验应用。室内研究表明:(1)CD2,N2,N2+CO23种气体高温高压下在草104井稠油中溶解度随压力增大(1-14MPa)而增大,随温度降低(150,100,65℃)而增大,溶解气体的稠油粘度随温度升高,压力增大而显著降低;(2)N80钢试片在35%N2/9%CO2/1%O2/555H2O体系中的腐蚀率,随温度升高而线性增大(40-350℃,压力相应增大或保持恒定),气相无机缓蚀剂GHX-1可有效抑制这种腐蚀;(3)加入CO2,N2+CO2和N2可极大幅度地提高蒸汽在岩心中的驱油效率。在草桥和单家寺油田8口蒸汽吞吐进行注蒸汽加N2现场试验,油气比,单井日产油量和周期产油时都注蒸汽井大幅度提高。注蒸汽加N2+CO3现场试验的阶段已见到日产油量急剧上升的良好效果。 相似文献
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油井机械防砂工艺技术与装备的发展水平 总被引:7,自引:1,他引:6
综述了国内外绕丝筛管砾石填充和滤砂管砾石填充等机械防砂工艺技术及装备的研究发展概况,分析了这些工艺技术的特点及国内机械防砂存在的主要问题,就我国机械防砂工艺技术今后的发展,提出了建议:(1)在学习和借鉴国外先进技术的基础上,加强水平井砾石填充防砂工艺技术的研究;(2)扩大振动砾石填充和分层填充的应用研究;(3)加强过油管防砂工艺的研究,以适应套管变形井和海上油井防砂的需要;(4)加强侧钻小井眼砾石填充防砂工艺的研究;(5)进一步开展复合防砂工艺技术的研究。 相似文献
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烷基酚聚氧乙烯-聚氧丙烯醇醚用于稠油乳化降粘的研究 总被引:5,自引:1,他引:4
实验原油为胜利某油田高胶质(47.99%)高沥青质(9.13%)、凝点18℃的脱水脱气特稠油,3.4s-1下30℃粘度3.6×105mPa·s,50℃粘度1.6×104mPa·s,给出了粘温曲线。稠油乳化降粘实验条件如下:油水体积比7∶3,温度50℃,水相中烷基酚聚氧乙烯聚氧丙烯醇醚浓度5g/L。实验结果表明:作为稠油乳化降粘剂,该嵌段聚醚在烷基链长为C8~C18时均可使用,C8~C12时效果较好,C9的效果最好,形成的稠油乳状液粘度280mPa·s,稳定时间240min;壬基酚聚氧乙烯聚氧丙烯醇醚(EP EO PO)中EO加成数占EO+PO加成数的50%~95%时,乳状液粘度小于400mPa·s;用Davies法计算的HLB值在13~17时,使用4g/LEP EO PO形成的乳状液粘度小于300mPa·s;在水相中有2.0×104mg/LCa2++Mg2+存在时该乳化降粘剂可耐浓度≤2.0×105mg/L的NaCl;在有8.0×104NaCl和2.0×104mg/LCa2++Mg2+存在下,温度从35℃升高到80℃时,乳状液粘度和稳定时间均下降,90℃时乳状液发生反相,EP EO PO的使用温度为35~80℃。图4表3参4。 相似文献
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采用对泵特性曲线进行修正的方法研究了溶解气对喷射泵工况的影响和喷射泵在动力液与采出液为非等密度体系时特性曲线的修正方法,假设喷射泵可以采出与纯液体时同样体积的气,液混合流体,由泵吸入口处气液比得到采出液平均密度,进而可以得到有溶解气时修正的喷射泵特性曲线。采用修正的喷射泵特性曲线进行喷射泵井优化设计,可以得到较准确的设计结果。 相似文献
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