利用白车身振动模态试验对车身动态设计的评价与分析

在建立白车身的三维几何模态试验模型的基础上,采用多点激振多点拾振方法对车身的模态进行实测.利用Test.lab软件进行模态参数识别,并利用模态参数识别结果,为整车的动态特性的分析和结构设计的修改提供方法和理论依据.     

高性能混凝土经飞机除冰液长期作用的化学腐蚀

飞机除冰液对机场高性能混凝土(HPC)长期作用的腐蚀性未知,采用浸泡腐蚀法经过4 a测定了普通水泥混凝土(OPC)和HPC分别在水、25%乙二醇(飞机除冰液)和25%商用飞机除冰液(LBR-A除冰液)中的抗腐蚀性。结果表明,除冰液与OPC表层的CH发生化学腐蚀反应,产生结晶腐蚀产物,使得混凝土试件质量不减反增,LBR-A除冰液对混凝土表层的腐蚀性比乙二醇更强一些。但除冰液的长期作用并不能对水泥混凝土的内部结构造成实质性影响,仅限于表层的逐层剥蚀。因此,在商用飞机除冰液的长期腐蚀作用下,用硅酸盐水泥掺加40%粉煤灰(FA)配制的HPC抗腐蚀性最好,用抗硫酸盐硅酸盐水泥掺加40%FA配制的HPC抗腐蚀性次之,OPC抗腐蚀性较差。     

硅灰掺量对混凝土氯离子结合能力的影响

用等温吸附法测定了混凝土在系列氯化钠(NaCl)溶液中的平衡氯离子(Cl-)浓度,计算了硅灰混凝土对Cl-的总结合能力、化学结合能力以及物理结合能力,研究了硅灰掺量对混凝土Cl-结合能力影响的规律.结果表明:在水灰比与胶凝材料总量不变的条件下,随着硅灰的掺量逐渐增加,混凝土的氯离子总结合能力,化学结合能力以及物理结合能力的变化趋势都是线性降低的.     

海洋环境下矿渣混凝土的表面氯离子浓度规律

依据自然扩散法的原理,采用人工模拟海水为浸泡介质,研究了矿渣混凝土(Slag concrete,SGC)在海水环境中的氯离子扩散行为,探讨了养护龄期、暴露时间、矿渣(Slag,SG)掺量对混凝土表面氯离子浓度(Cs)的影响规律.结果表明,在海洋环境中,不论是普通混凝土(Ordinary Portland cement concrete,OPC)还是SGC,其Cs均随着养护龄期的延长而呈对数函数的下降规律,且随着暴露时间的延长而呈幂函数的增长规律,并逐渐趋于稳定.对于暴露时间为180 d的SGC,其Cs随着SG掺量的增加呈现先减后增的趋势,Cs最小的SG掺量为30％.因此,对于实际海洋环境下的混凝土结构,为了保证结构强度并考虑氯离子扩散系数的影响,应尽量延长养护的时间至365 d,同时使SG的掺量不低于30％,这样,有利于提高混凝土结构的服役寿命.     

某小型汽油机正时系统噪声改进方案的研究

研究了某小型汽油机的正时噪声,其主观感受为令人烦扰的"啸叫"声,通过试验研究,制定了降低正时系统噪声的措施,运用计算机辅助工程(CAE)软件计算选择了相对较优的零部件结构,并改善了相关零部件的隔声性能,通过整车试验验证了其实施效果:达到了降低正时噪声的目的。     

车身板件振动声学贡献分析与优化

以某型面包车为例,引入频率准则以及模态置信度准则的概念,通过白车身模态试验验证结构有限元模型正确性;在结构有限元模型上选择发动机悬置位置作为力激励点,通过模态叠加法得到结构振动响应;并以此作为声学边界元模型的边界条件,计算得到车内某点的声灵敏度曲线;根据实车怠速工况下车内声压以及发动机悬置振动响应分析结果,找出相应的车内声压响应峰值频率作为作板件贡献分析,确认贡献显著的板件;以整车半消声室为试验环境,在实车上对相应板件进行约束阻尼处理进行验证,试验结果表明,车内声压在对应峰值位置有较明显的下降.     

矿渣混凝土的氯离子结合能力研究

通过自然扩散法测定了矿渣混凝土中总氯离子和自由氯离子含量,获得了混凝土对氯离子的结合能力,研究了扩散深度、养护时间和矿渣掺量对氯离子结合能力的影响规律.结果表明,矿渣混凝土氯离子结合能力随着扩散深度的增加而逐渐增加;随着养护时间的延长,矿渣混凝土氯离子结合能力起初呈不断增大的趋势,当养护时间大于365 d时,增长趋势逐渐趋于稳定;随着矿渣掺量的增加,混凝土的氯离子结合能力呈先增加后减小的规律,氯离子结合能力最大时的矿渣掺量为30％.     

纤维增强高性能混凝土在醋酸钙镁溶液中的抗腐蚀性

以醋酸钙镁(CMA)为主要成分的机场道面除冰液对道面高性能混凝土(HPC)具有一定的腐蚀性,纤维增强高性能混凝土(FRHPC)在机场道面除冰液中的腐蚀未知.进行了FRHPC试件在浓度为25％的CMA溶液中的浸泡实验,测定了腐蚀过程中混凝土试件的单位表面积剥蚀量和相对动动弹性模量,跟踪了试件表面的剥落特征,比较了HPC和FRHPC的抗CMA腐蚀性.结果表明:HPC和低弹性模量纤维试件FRHPC1经过1522 d腐蚀,单位表面积剥蚀量均显著增长,相对动弹性模量均在90％以上,HPC表面产生较强的剥蚀,FRHPC1表面产生严重剥蚀;高弹性模量纤维试件FRHPC2经过1522 d腐蚀,单位表面积剥蚀量增长微弱,相对动弹性模量保持在100％以上,表面出现少量剥蚀.采用混杂纤维FRHPC3经过1522 d腐蚀,单位表面积剥蚀量几乎没有变化,相对动弹性模量更是超过110％,表面完好无损.因此,混凝土纤维弹性模量越高抗表面剥蚀效果越好,尤其混杂纤维混凝土抗表面剥蚀效果非常明显.