新型弹性合金研究

阐述了铍青铜弹性合金的发展和应用,讨论了它的优点和缺点所在.同时,讨论了新型弹性合金如Cu-Ni-Sn合金的发展状况,阐述了Cu-Ni-Sn合金的制备工艺和组织性能,最后讨论了新型Cu-Ni-Sn合金的研究发展方向.     

一种纳米晶合金中缺陷特征的正电子湮没寿命谱研究

用正电子湮没寿命谱仪测量和分析了Fe73.0Cu1.0Nb1.5Mo2.0Si13.5B9.0合金，该合金纳米晶化后有两类组织结构：一类是非晶结构，另一类是纳米晶结构；从缺陷形式上讲也有两种，一种是类空位，另一种是含有十来个单空位的空位团。类空位缺陷位于非晶区，空位团位于纳米晶区和晶粒的界面。Fe73.0Cu1.0Nb1.5Mo2.0Si13.5B9.0合金在非晶态时原子高密度区域与原子低密度稀释区域的分数之比约为1．44：l；纳米晶化后，经过480℃、500℃、540℃、580℃热处理，其类空位与空位团浓度的分数之比约为0．7：1。     

TEM原位拉伸试验及其应用

本文介绍了在ＴＥＭ上结合拉伸附件装置，开展了动态拉伸原位观察实验工作重点对样品观察部位选择及加载时形变主经控制计算等实验技术方面进行了探索，并通过对钢箔样品的实际观察进一步说明了这种方法的重要意义。     

激光重熔等离子喷涂Al2O3陶瓷层的相转变

研究了锌铝基Al2O3陶瓷层激光重熔区内陶瓷相的转变。采用METCO 4MP等离子喷涂机对基体材料表面喷涂氧化铝(Al2O3的质量分数为99％)陶瓷层。采用上海光学精密机械研究所HJ-4工业用横流CO2激光器进行激光重熔。通过X射线衍射分析和透射电镜对Al2O3陶瓷的微观结构、成分和分布的研究，得到以下结论：在等离子喷涂过程中，喷涂层中陶瓷相发生。α-Al2O3→γ-Al2O3 α-Al2O3的转变。激光重熔后，试样表层的原α-Al2O3陶瓷相、γ-Al2O3陶瓷相均转变为δ-Al2O3陶瓷相，为体心四方结构．熔池区陶瓷相主要分布在表层，次表层和过渡区。     

纳米晶Fe72.8Cu1Nb1.7V1.5Mn0.5Si13.5B9软磁合金的磁性能

本文报道了高导磁纳米晶Fe72．8Cu1Nb1．7V1．5Mn0．5Si13．5B9合金的直流和交流磁性能水平，磁导率频散行为以及高频铁损行为，给出了描述高频区频散行为和铁损行为的近似表达式。     

锌铝基合金陶瓷层激光重熔区的表面温度场

使用HSC 31快速扫描红外热像仪 ,测量了含Al2 O3 表层的锌铝合金激光熔覆时的表面温度场 ,测得熔池中最高温度为 16 72℃ ,边缘温度为 6 0 0～ 70 0℃ ,冷却速率为 2× 10 3 ～ 3× 10 4 ℃ /s以及熔池形状和等温曲线。     

杂质成分对TA15钛合金力学性能和微观组织的影响

主要研究了杂质元素N、O、Fe含量对TA15钛合金力学性能的影响，并通过光学显微镜、扫描电镜等实验手段对不同杂质成分的微观组织进行了研究分析。研究结果表明：随着杂质N、O、Fe含量的增加，TA15钛合金的室温拉伸、高温持久均得到提高。在显微组织上，不同杂质含量的组织形貌、结构有一定的差别。     

TiNi形状记忆合金SEM及TEM研究

本文用扫描电子显微镜观察了Ti-50．59at．％Ni形状记忆合金的断口组织形貌，存在韧窝、撕裂带，表明该合金具有一定的韧性；用透射电子显微镜观察了合金的微观组织，发现有位错塞积、形变亚晶界、马氏体片以及李晶，认为位错对合金的马氏体相变具有重要的作用，马氏体间的应力集中是合金中出现微裂纹的主要原因。     

陶瓷相对锌铝基合金激光重熔区表面硬度的影响

以Zn-35%Al合金为研究对象, 研究了陶瓷相对锌铝基合金激光重熔区表面硬度的影响. 结果表明 含Al2O3陶瓷表层经激光处理后的显微硬度高于表层不含Al2O3陶瓷直接激光处理的试样, 并在过渡区出现了第二个硬度峰值. 采用AES, TEM分析发现, δ-Al2O3相的存在是造成这一结果的主要原因.     

马氏体时效钢的热处理工艺及应用

马氏体时效钢是一种超高强度钢,是通过时效过程中从过饱和固溶体(马氏体)中析出Co、Mo、Ti等合金元素的碳化物实现强韧化。马氏体时效钢在具有高强度的同时还具有良好的塑性、断裂韧度、焊接性、冷热加工性和耐应力腐蚀性能。马氏体时效钢的热处理工艺比较简单,主要为退火、时效及形变热处理。马氏体时效钢已在航空航天、海洋工程、原子能工业及结构件、工模具等领域得到了广泛应用。