镁对非调质钢中组织及硫化物的影响

摘要：为了探究不同镁含量对非调质钢中组织和硫化物形态、尺寸、分布及成分的影响，采用蔡司金相显微镜、扫描电子显微镜、小样电解等方法，分析了经高温电阻炉冶炼不同镁添加量的49MnVS3非调质钢。结果表明，由于镁蒸气压较高，在实验室冶炼中大量挥发，导致钢中镁的实际平均收得率仅为310%；镁的质量分数为0～22×10-6时，随着镁的质量分数的增加，钢中硫化物形态由Ⅱ类逐渐向Ⅰ类、Ⅲ类转变；钢中硫化物尺寸增大，硫化物的分布均匀性得到显著改善；钢中复合夹杂物比例明显增加，但MnS的比例出现下降；形成了细小弥散的氧化物，增加了奥氏体形核质点，具有细化组织的趋势。     

49MnVS非调质钢水口堵塞原因分析

 非调质钢中含有较多的铝和硫，常在连铸过程中因水口蓄积钙铝酸盐或硫化钙而发生堵塞，影响生产的顺利进行。为了探究非调质钢的水口堵塞原因并提出预防措施，采用X射线荧光分析、X射线衍射分析和热力学计算，分析了非调质钢49MnVS的水口堵塞结瘤物。结果表明，水口堵塞物主要由CaO·6Al2O3、CaO·Al2O3、MgO·Al2O3和金属铁相组成，生产中钙的收得率仅为预期的53.33%；热力学计算表明，水口堵塞的原因是钢液中的钙铝质量比较低，生成了大量高熔点的CaO·6Al2O3和CaO·Al2O3夹杂物，夹杂物在水口处黏附聚集；同时，由于MgO-C质水口耐火材料被侵蚀，MgO在絮流区与Al2O3碰撞生成MgO·Al2O3，铁液滴在夹杂物孔隙中凝固黏结，使堵塞物进一步长大，将水口完全堵塞。因此，可以通过优化喂线操作、控制钢中的钙铝比位于0.127～0.225、改进水口材质等措施来预防水口堵塞。     

非调质钢38MnVS轧制裂纹机制分析

 针对非调质钢38MnVS轧制过程中出现的裂纹，采用金相显微镜、扫描电子显微镜、小样电解技术对裂纹区域进行二维、三维分析。结果表明，裂纹两侧存在明显脱碳层，在裂纹周边及延伸区域存在大量沿线分布的硅锰酸盐夹杂物。由于大量长条和不规则状硅锰酸盐夹杂物的存在，在连铸过程铸坯表面产生了微细的纵向裂纹。在铸坯热送过程，微细裂纹进一步扩展，形成贯穿裂纹，从而导致整个轧材报废。根据裂纹产生的机制，优化连铸过程保护渣，取消对铸坯的热装热送，能有效控制裂纹产生，使成材率明显提升。     

镁对非调质钢中组织及硫化物的影响

为了探究不同镁含量对非调质钢中组织和硫化物形态、尺寸、分布及成分的影响,采用蔡司金相显微镜、扫描电子显微镜、小样电解等方法,分析了经高温电阻炉冶炼不同镁添加量的49MnVS3非调质钢。结果表明,由于镁蒸气压较高,在实验室冶炼中大量挥发,导致钢中镁的实际平均收得率仅为3.10%;镁的质量分数为0～22×10~(-6)时,随着镁的质量分数的增加,钢中硫化物形态由Ⅱ类逐渐向Ⅰ类、Ⅲ类转变;钢中硫化物尺寸增大,硫化物的分布均匀性得到显著改善;钢中复合夹杂物比例明显增加,但MnS的比例出现下降;形成了细小弥散的氧化物,增加了奥氏体形核质点,具有细化组织的趋势。     

1215易切削钢拉拔表面裂纹形成机制分析

 表面裂纹是1215易切削钢常见的缺陷,为了探究1215易切削钢在拉拔过程产生表面裂纹缺陷的成因,采用非水溶液电解、光学显微镜、扫描电子显微镜等分析检测方法,对1215易切削钢表面裂纹区域进行了分析表征,研究了1215易切削钢在拉拔时产生表面裂纹的原因。结果表明,试样截面裂纹扩展的末端发现大尺寸硫化锰夹杂物;裂纹内壁存在大尺寸的硫化锰夹杂和保护渣颗粒。由分析结果推测,钢中夹渣是裂纹萌生的主要原因,而大尺寸硫化锰夹杂是裂纹扩展的原因。根据裂纹的萌生与扩展机制,通过提高保护渣碱度及还原性和准确控制精炼出站氧质量分数可控制由硫化锰夹杂物与保护渣造成的裂纹,从而改善产品的表面质量。