沙钢5800m3高炉炉缸堆积治理

重点分析了沙钢5800m~3高炉炉缸堆积的成因及独特性,并对炉缸堆积治理过程进行了总结。在合理构建边沿平台的基础上,采取中心减焦和压矿的措施,并将大颗粒焦炭布到中心,将焦丁布在炉墙位置,防止焦丁滚到中心死焦堆;下部适度提高风温,增加下部热量,并保持足够的鼓风动能。最终使得中心死焦堆逐步消融,高炉燃料比从550kg/t逐步降低到507 kg/t。     

沙钢5800m~3高炉生产操作实践

对沙钢5800m~3高炉2011年的生产操作实践进行了总结。通过精料、优化高炉操作技术,5800m~3高炉实现了较好的技术经济指标。     

沙钢2500m~3高炉风口小套磨损的原因及对策

沙钢2 500 m~3高炉二代炉役初期,部分风口小套内壁下部出现严重磨损,磨损处呈沟壑状;同时发现对应的煤枪出现了弯曲变形,煤枪出口向下偏离风口中心线。使用数值模拟方法,对比分析了煤枪出口与风口中心线重合、向下偏离两种工况下煤粉的运动。研究结果表明:煤枪出口偏离风口中心线时,煤枪出口处煤粉与风口内壁下部接触是导致风口磨损的主要原因。进一步研究煤枪弯曲变形的原因发现,该高炉经大修后,煤枪直径增大了1倍,但载气流量没有相应增加。采用数值模拟计算了不同载气流量下煤枪的冷却强度,发现载气流量偏小,煤枪冷却强度不足,从而导致了煤枪的弯曲变形。据此采取了增加煤枪载气流量的措施,煤枪变形和风口小套磨损得到了有效控制。     

高炉炉缸死铁层深度优化设计

 高炉炉缸死铁层深度是高炉重要设计参数之一,死铁层深度对高炉寿命影响重大。针对大型高炉死铁层深度优化问题,基于2 000、2 500、3 000、4 000、5 000 m3级的国内外部分高炉死铁层深度统计情况,得出中国死铁层深度占炉缸直径的19.7%～23.3%的现状。通过建立高炉死料柱的受力模型,在保证死料柱浮起的条件下,计算出2 000、3 000、4 000及5 000 m3级高炉死铁层适宜深度占比分别为23.8%、24.3%、24.8%、25.5%。通过分析高炉设计参数及操作参数与死铁层深度的关系,提出高炉在实际生产中,为促进死料柱浮起及增大死铁层实际深度,可采取适当增大焦比、减小块状带孔隙率、增大风速、减小鼓风压力与炉顶压力的差值、控制死料柱孔隙率为0.40～0.48等措施,为死铁层优化设计和高炉操作提供指导。