阻燃ABS的增韧研究

分别以苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBS)、乙烯-1-辛烯共聚物(POE)、三元乙丙橡胶(EPDM)为增韧剂,研究了它们对阻燃丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)复合材料力学性能和阻燃性能的影响。结果表明:以SBS为增韧剂所得复合材料的综合性能优于以POE或EPDM为增韧剂所得复合材料;随SBS用量的增大,复合材料的冲击强度提高,当SBS用量为15%时,其冲击强度达到15.91kJ/m2,较未经增韧改性复合材料的冲击强度提高了9.99kJ/m2;并且SBS的加入不会对复合材料的阻燃性能产生不利影响。     

阻燃HIPS的增韧研究

分别以SBS和POE为增韧剂,研究了它们对阻燃HIPS物理机械性能和阻燃性能的影响。结果表明,以SBS为增韧剂所得复合材料的综合性能优于以POE为增韧剂所得复合材料的综合性能;复合材料的冲击强度随SBS用量的增大而增大,当SBS用量为12％时,其冲击强度达到8kJ／m^2左右,较未经增韧改性复合材料的冲击强度增加了6kJ／m^2左右,并且SBS的加入不会对复合材料的阻燃性能产生不利影响。     

PA/POE/OMMT复合材料的制备及性能研究

分别以三种常用的尼龙(PA6,PA1010,PA11)为基体树脂,以乙烯–辛烯共聚物(POE)和有机改性蒙脱土(OMMT)为增韧增强改性剂,采用熔融共混方法制备了PA/POE/OMMT复合材料,并研究了复合材料的力学性能。结果表明,当OMMT的添加量为3%时,三种复合材料(PA6/POE/OMMT,PA1010/POE/OMMT,PA11/POE/OMMT)的综合力学性能最佳,复合材料的冲击强度达到56.14,53.15,59.09 kJ/m2,分别为纯PA树脂的10.3,6.5,6.0倍。     

纳米CaCO_3高填充ABS复合材料的制备

分别采用苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBS)和乙烯-乙酸乙烯共聚物(EVA)作增韧剂,利用熔融挤出法制备纳米CaCO_3高填充丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物(ABS)/CaCO_3复合材料,研究了纳米CaCO_3填充量和增韧剂种类对ABS/CaCO_3复合材料力学性能和熔体流动速率的影响。结果表明:SBS对ABS/CaCO_3复合材料的增韧效果优于EVA;当ABS用量为100.0 phr、纳米CaCO_3填充量为25.0 phr、SBS用量为5.0 phr时,可得到力学性能符合GB/T 10009—1988要求的ABS/CaCO_3复合材料;当SBS和EVA用量较低时,SBS更能明显提高ABS/CaCO_3复合材料的熔体流动速率。     

马来酸酐含量及制备工艺对PA6/POE/POE-g-MAH/Nano-CaCO_3复合材料形态及力学性能的影响

通过改变共混物中乙烯-辛烯共聚物(POE)与马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)的比例,研究了MAH含量对聚酰胺6(PA6)/POE/POE-g-MAH/纳米碳酸钙(nano-CaCO3)复合材料的微观结构和力学性能的影响。结果表明,MAH含量较高时,POE-g-MAH与PA6基体的相容性好,复合材料的冲击强度最高;制备工艺对复合材料的形态及力学性能有很大影响,采用两步法制备的复合材料中nano-CaCO3分散效果更好,其增容作用使弹性体分散相直径增大约100 nm,冲击强度较一步法提高21%。     

PVC/ABS复合材料的制备及增韧改性

分别采用乙烯–乙酸乙烯酯共聚物(EVAC)、氯化聚乙烯(CPE)和苯乙烯–丁二烯–苯乙烯共聚物(SBS)三种弹性体为增韧剂,研究增韧剂种类及用量对聚氯乙烯(PVC)/丙烯腈–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)复合材料冲击强度、拉伸强度和极限氧指数的影响,并对纳米CaCO_3填充改性PVC/ABS复合材料的力学性能、熔体流动速率和极限氧指数(LOI)进行探讨。结果表明,采用CPE增韧改性的PVC/ABS复合材料的力学性能和阻燃效果均优于EVAC和SBS改性体系;PVC/ABS/CPE/CaCO_3复合材料的缺口冲击强度在纳米CaCO_3用量为6份时达到极大值,随着纳米Ca CO3用量的增加,拉伸强度和弯曲强度逐渐下降,LOI有所降低,在纳米CaCO_3用量为4份时材料的加工流动性较好。     

PA6/ABS合金的增韧改性研究

采用马来酸酐接枝丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS-g-MAH)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)为相容剂,研究了相容剂种类、相容剂含量、增韧剂含量及挤出机螺杆转速对尼龙6/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(PA6/ABS)合金力学性能的影响。研究表明,ABS-g-MAH为PA6/ABS合金的最佳相容剂,且质量分数为20%时合金的缺口冲击强度最高;采用ABS-g-MAH和POE-g-MAH复合增容增韧可得到力学性能优越的PA6/ABS合金;降低挤出机螺杆转速可使PA6/ABS合金的缺口冲击强度提高。     

BP神经网络在POE-g-MAH/HDPE增韧PA6研究中的应用

运用BP神经网络研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)对尼龙6(PA6)的增韧作用,并在此基础上建立了PA6/POE-g-MAH/HDPE复合材料各组分用量与复合材料冲击强度的关系模型。结果表明:该模型和实验结果基本吻合,可信度较高;当POE-g-MAH质量分数为12%,HDPE质量分数为16%时,PA6的缺口冲击强度达到95.02 kJ/m2。     

马来酸酐含量及制备工艺对PA6/POE-g-MAH/Nano-CaCO3复合材料形态及力学性能的影响

通过改变共混物中乙烯辛烯共聚物（POE）与马来酸酐接枝POE（POE-g-MAH）的比例,研究了MAH含量对聚酰胺6（PA6）/POE/POE-g-MAH/纳米碳酸钙（nano-CaCO3）复合材料的微观结构和力学性能的影响。结果表明,MAH含量较高时,POE-g-MAH与PA6基体的相容性好,复合材料的冲击强度最高;制备工艺对复合材料的形态及力学性能有很大影响,采用两步法制备的复合材料中nano-CaCO3分散效果更好,其增容作用使弹性体分散相直径增大约100 nm,冲击强度较一步法提高21 %。     

不同增韧剂对生物质纤维/废旧塑料复合材料性能的影响

通过加入乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)、三元乙丙橡胶(EPDM)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(SBS)、聚烯烃弹性体(POE)和纳米碳酸钙等4种增韧剂进行实验,观察增韧剂对生物质纤维/废旧塑料复合材料力学性能的影响,从而得到适于该复合材料的弹性体,并对其最佳含量以及纳米CaCO3的含量进行了探究。结果表明:弹性体增韧选择SBS并且质量分数为5%时,复合材料的综合力学性能较好;当纳米CaCO3质量分数为6%时,复合材料的综合力学性能较好。     

PA6／HDPE／EVA三元共混改性的研究

研究了PA6/HDPE、PA6/HDPE/EVA共混物的密度、热性能和力学性能。PA6/HDPE/EVA三元共混物的力学性能比PA6/HDPE二元共混物有明显提高。对于拉伸强度,EVA的最佳含量在2～4份。冲击强度随EVA含量的增加而提高,EVA的含量小于5份时,对共混物的硬度几乎没有影响。     

PA6/PBT合金的制备与性能

将乙烯–辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)和乙烯–辛烯共聚物接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(POEg-GMA)复配作为增容剂,采用熔融共混的方法制备尼龙(PA)6/聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)合金。通过扫描电子显微镜、力学性能和吸湿性研究了PA6/PBT配比和增容剂用量对合金性能的影响。研究表明,增容剂的加入能改善PA6/PBT合金的相容性,PBT和增容剂的加入能有效地抑制PA6的吸水率。添加15份增容剂可使合金的缺口冲击强度达到15.5 k J/m~2,相比未加入增容剂提高385.9%。     

阻燃高抗冲聚苯乙烯的增韧研究

分别以SBS、EPDM、EVA为增韧剂，研究了它们对阻燃高抗冲聚苯乙烯物理机械性能和阻燃性能的影响。结果表明，以SBS为增韧剂所得复合材料的综合性能优于以EPDM或EVA为增韧剂所得复合材料的综合性能；复合材料的冲击强度随SBS用量的增加而增大。当SBS质量分数为18％时，其冲击强度达到10kJ／m^2左右，较未经增韧改性复合材料的冲击强度增加了8kJ／m^2左右，并且SBS的加入不会对复合材料的阻燃性能产生不利影响。     

PA6/POE/SWR-3A超韧共混改性的研究

采用SWR-3A（POE—g—MAH）作为增容剂，研究了POE对PA6／POE／SWR-3A共混物的力学性能、耐热性和流变性能的影响。结果表明：在12．5份增容剂SWR-3A存在的条件下，随着POE 8150用量增大，共混物的缺口冲击强度不断增大，而拉伸强度、维卡耐热温度、表观粘度降低。当POE 8150用量超过12．5份时，共混物达到超韧。在PA6／POE／SWR-3A共混体系中，SWR-3A具有增容和增韧的双重作用。     

PA6／POE／EAA共混体系的相态与性能的研究

采用乙烯－1－辛烯共聚物弹性体（POE）为增韧剂、乙烯－甲基丙烯酸共聚物（EAA）作为增溶剂制备了以尼龙6（PA6）为基体的PA6／POE／EAA共混合金。详细研究了弹性体用量与共混体系的亚微观相态、力学性能和流变性能的关系。结果表明随着弹性体含量的增加，共混体系的分散相粒子尺寸大小没有明显变化，共混体系的冲击强度增加，拉伸强度和弯曲弹性模量降低。弹性体的增加使体系的熔体粘度降低，改善了体系的加工性能，但当POE增加到20％时，随着POE的增加，粘度不再下降。     

PA6含量对PVC/PA6共混物形态结构与力学性能的影响

以EVA-g-MAH为相容剂,将PVC与自制的低熔点PA6共混制备了PVC/PA6共混物。通过扫描电子显微镜(SEM)和力学性能测试研究了PA6含量对PVC/PA6共混物形态结构及力学性能的影响。SEM分析结果显示:随着PA6含量的增加,PVC/PA6共混物的分散相尺寸逐渐增大,当PA6含量为10%时,共混物中分散相的分散尺寸最小为1μm;当PA6含量为50%时,共混物为两相共连续结构;当PA6含量为60%时,共混物中PA6为连续相,PVC为分散相。力学性能测试结果表明:当PA6含量为10%时,共混物的缺口冲击强度和拉伸强度都较PVC有明显提高,分别提高了约50%与30%,达到了6.29kJ/m2和60MPa。采用差示扫描量热仪(DSC)研究了PVC/PA6共混物的结晶温度,检测结果显示:PVC/PA6共混物呈现非晶结构。     

POE接枝GMA的制备及其增韧PA6的应用研究

熔融法制备聚烯烃热塑性弹性体(POE)接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA),对其产物进行红外表征,证实了GMA已成功接枝到POE大分子链上。将接枝物用于聚酰胺-6(PA6)增韧改性,通过力学性能测试和SEM研究了弹性体含量及种类对共混物冲击强度和断面形态的影响。结果表明,POE与其接枝物共混作为弹性体增韧效果更好,当PA6、POE和POE-g-(GMA-co-St)质量比为80:6:14时,弹性体分散均匀且粒径细化为0.5~2μm,共混物缺口冲击强度提升至纯PA6的3倍。     

Ionomer compatibilised PA6/EVA blends: mechanical properties and morphological characterisation

The compatibilisation of PA6/EVA blends with the addition of an ionomer on the mechanical properties and morphology were studied as a function of ionomer concentration with the primary aim of enhancing the impact strength of PA6 by EVA. The level of EVA was kept at 20%, which formed the dispersed phase, and the ionomer content was varied from 0 to 1.6 wt%. It was found that notched Izod impact strength of PA6/EVA/ionomer blends increased with the incorporation of ionomer to about three times of the value for uncompatibilised PA6/EVA blends. Further, it was observed that on incorporation of the ionomer the tensile strength also increased significantly. Analysis of the tensile data using predictive theories indicated an enhanced interaction of the dispersed phase and the matrix. SEM studies of cryogenically fractured surfaces indicated a decrease in dispersed phase domain size with the addition of the ionomer, while the impact fractured surfaces of PA6/EVA blends indicated extensive deformation with the formation of rumples indicating increased interfacial adhesion as compared to PA6/EVA blends. An attempt has been made to evaluate the compatibilising efficiency of ionomer in PA6/EVA blends.