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通过3种高线斯太尔摩风冷工艺,分析了返温后冷却工艺对82B盘条组织性能的影响,在2~10 ℃/s的范围内返温后冷却速率降低到2 ℃/s,盘条心部马氏体组织基本消除,同时冷速降低,抗拉强度降低,断面收缩率提高。通过热模拟试验,研究了82B在400~600 ℃相变温度区间的组织转变过程,结果显示,随着保温温度提高和保温时间延长,马氏体带含量不断降低。利用OM、SEM和EPMA等方法研究了盘条纵截面马氏体组织形态,发现盘条心部马氏体带是Mn和Cr等合金元素的富集区。对于高线斯太尔摩风冷工艺,盘条心部马氏体组织控制的核心是返温后采用缓慢的冷却速率,延长保温时间,优化82B盘条的组织性能。 相似文献
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分析检验拉拔过程中发生断裂的65MnTi盘条的金相组织和断口形貌,得出结论;65MnTi金条发生断裂的原因是热轧后冷却速度过快,金相组织中出现了低温转变组织──马氏体组织;而理想的组织应为京氏体;并且最佳冷却速度为5℃/s左右。 相似文献
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DY105钢丝(/%:0.90C,0.22Si,0.24Mn,0.012P,0.003S,0.002Ti,加入RE 0.10)的冶金工艺流程为40 t EAF-LF-VD-3 t铸锭-开坯180 mm×180 mm-轧制Φ6.5 mm盘条-500℃铅浴淬火-冷拔。DY105钢在冷拔过程出现断裂现象,经分析得出,断裂钢丝中出现部分针状马氏体组织和较多B类、TiN夹杂,是冷拔丝断裂的主要原因。通过将Al线脱氧改进成Al线+Al豆+C粉脱氧,软吹时间从15 min增至20 min,改进稀土加入方式,增加Φ6.5 mm钢丝铅浴时间等工艺措施,避免了该钢冷拔过程的断丝现象。 相似文献
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为开发免球化退火扁钢用12Cr1MoV热轧盘条,基于形变诱导相变机理,采用830℃终轧温度和800℃的吐丝温度。通过抑制形变奥氏体晶粒回复和再结晶过程增加形变储能,促进奥氏体分解为铁素体和珠光体组织。同时配合轧后风冷辊道速度调节,实现分段控制冷却,延长盘条在630~750℃区间停留时间,可完全消除盘条中马氏体和贝氏体组织。试验结果为:热轧盘条抗拉强度从576 MPa降至520 MPa,断面收缩率从66%提高至74%,淬火组织的消除使盘条变形能力明显优化,避免少量或极少量马氏体组织无法协同变形而产生的心部孔洞或拉拔断裂,经用户多规格批量使用,未发生塑性开裂问题。 相似文献
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《特殊钢》2017,(6)
针对Ф6.5~12 mm SCM435钢盘条冬季热轧时,出现贝氏体和马氏体而导致冷镦开裂率高的现象,通过Gleeble-1500热模拟试验机测定的奥氏体连续冷却转变曲线和冷却速度0.5~30℃/s对应的组织形貌的分析,得出形成铁素体+珠光体组织的冷却速度≤0.5℃/s;通过Ф6.5~12 mm SCM435钢盘条的冷却速度和对应的组织发现散卷出保温取的温度≥600℃,冷却速度为0.8~4℃/s,其组织除铁索体+珠光体外形成部分贝氏体和马氏体。通过调整Ф6.5~12mmSCM435钢盘条轧制时的吐丝温度和斯太尔摩风冷线Z1~Z13段辊道速度,使其出保温罩时温度≤550℃,钢的奥氏体组织完全转变为铁素体+珠光体,冷镦开裂率由20%降至3%以下。 相似文献
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分析检验拉拔过程中发生断裂的65MnTi盘条的金相组织和断口形貌,得出结论:65MnTi盘条发生为裂的原因是热轧后冷却速度速度过快,金相组织中出现了低温转变组织--马氏体组织,而理想的组织应为索氏体;并且最佳冷却速度为5℃/s左右。 相似文献
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针对宣钢ER70S-6盘条在拉拔至Φ0.8~1.2 mm时发生断裂问题,对断口进行了宏观形貌、化学成分、夹杂物及显微组织的分析。结果显示,盘条心部形成的马氏体组织经强烈变形后产生严重的加工硬化是导致拉拔断裂的主要原因。同时提出了相应的盘条生产工艺的控制措施。 相似文献
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文章采用金相组织检验以及电镜扫描等方法,对拉拔、绞线过程中产生断裂的SWRH82B盘条进行检验,得出引起断裂的原因主要是心部马氏体和夹杂物的存在。另外,生产加工工艺的不合理也是盘条质量较差的一个重要原因。通过改善生产加工工艺,盘条质量明显改善,拉拔断丝现象减少。 相似文献
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对目前马氏体气阀钢磨光棒材的冷加工生产工艺进行了分析,比较了钢种、温度、设备对马氏体气阀钢冷拔的影响,提出了未来马氏体气阀钢磨光棒材交货状态和检测手段的发展方向. 相似文献
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试验用304J1奥氏体不锈钢(/%:≤0.08C、≤1.70Si、≤3.00Mn、15~18Cr、6~9Ni、1~3Cu)经10kg真空感应炉熔炼,锻成Φ40 mm钢棒,并经1080℃10 min,固溶处理、水冷。试验研究了0.05%~2.52%Cu对试验钢(/%:0.054~0.068C、0.45~0.63Si、1.82~1.95Mn、17.26~17.62Cr、6.42~6.49Ni)力学性能的影响,并对比分析了试验钢304J1和304DDQ深冲钢(/%:0.04C、0.32Si、1.17Mn、18.11Cr、8.66Ni)的30%冷变形产生50%马氏体的温度-冷加工诱变马氏体转变点Md30,堆垛层错能和深冲杯凸(CUP)值:得出将304J1钢铜含量目标成分设定为1.50%时,室温力学性能、冷加工塑性、深冲性能及经济性的匹配性最佳。工业生产表明,1.50%Cu 304J1钢0.27 mm板的深冲值≥13 mm与304DDQ钢相当。 相似文献
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在77MnA线材拉拔终端、拉拔中段和拉拔之前发生脆性断裂的试样中都存在心部马氏体,并且,在拉拔中段的试样中马氏体断成竹节状,在拉拔终端的试样中马氏体与屈氏体基体之间存在孔洞。可以认为脆性的马氏体不能在拉拔过程中与屈氏体协调形变是导致试样开裂的原因。心部马氏体中铬、锰等稳定奥氏体的元素明显偏高,因此,77MnA线材脆性断裂与成分偏析也有一定关系。 相似文献