含铁氰化提金废水综合回收研究

离子交换树脂法综合回收氰化废水被认为是最有应用前景的技术之一,但对于含铁氰化提金废水,直接应用该方法则会遇到因铁氰络合离子存在而引起的树脂钝化失活问题。针对某黄金冶炼厂含高铜、铁氰化提金废水特点及处理要求,进行了ZnSO4,NaOH两步沉淀、联合A-21S树脂吸附处理新工艺实验研究。结果表明:向含铁氰化废水中加入适量ZnSO4,其Fe络合离子去除率达100%,CN-T和Cu络合离子沉淀率均可达85%以上,沉淀物主要以Zn2[Fe(CN)6],Zn(CN)2和ZnCu2(CN)4为主。经分离后的滤液中再次加入适量NaOH,可使溶液中的Cu,Zn络合离子再次快速沉淀,去除率分别可达37.08%,70.90%。对再次分离后的最终滤液采用A-21S树脂吸附,在液固比(滤液与树脂体积比)为100∶3、常温搅拌75min时,废水中Au络合离子的回收率达96%以上。采用该工艺,最终溶液中CN-T,Fe,Cu,Zn,Au络合离子含量比原始废水中分别下降了94.54%,100%,96.34%,99.87%,96.76%,最终溶液可返回氰化浸金系统循环使用。     

201×7树脂吸附回收提金尾液中的氰化物及金属铜

研究了201×7树脂吸附回收提金尾液中氰化物及金属铜的技术。通过对树脂的饱和吸附量、吸附速率及吸附等温线的研究,得到了201×7树脂对氰化物的饱和吸附量为44.39mg/ml湿树脂,铜的饱和吸附量为24.56mg/ml湿树脂;氰化物的吸附速率常数为k=9.30×10-4s-1,铜的吸附速率常数为k=1.39×10-3s-1;该树脂对氰化物及铜离子的吸附符合Freundlish方程;使用高浓度的NaCl溶液可以解吸树脂上负载的氰化物及金属铜,解吸率分别为85%和72%。     

离子交换法处理氰化贫液中铜的工艺及动力学

用201×7离子交换树脂处理黄金氰化贫液的高含量铜,研究了树脂吸附铜的工艺和动力学,考察了温度、pH、液固比和时间对吸附的影响。结果表明,该树脂能有效吸附氰化贫液中的铜。温度和pH对吸附性能影响不大,降低液固比能提高吸附效果;在1.0h后吸附趋于饱和,吸附过程符合一级动力学模型。     

离子交换法处理含铁氰化提金尾液问题及解决办法

分析含铁氰化提金尾液的来源、特点及其危害,重点对具有离子交换法吸附、解吸含铁氰化提金尾液的原理、存在问题进行了深入分析研究,结果表明,采用化学沉淀法或电吸附处理技术对含铁氰化提金尾液进行预处理是解决离子交换法处理此类废水瓶颈的最佳途径。     

膨润土对氰化贫液中各离子的吸附

研究膨润土对高浓度氰化贫液中各离子的吸附作用,考察了温度、pH、吸附时间、膨润土用量等对吸附效果的影响。结果表明,膨润土吸附氰化贫液的最适宜的工艺条件为:膨润土投加量10g/L、时间40min、溶液温度25℃、氰化贫液pH=10(即氰化贫液的初始pH)。氰、铜和锌3种离子的吸附率分别达到56%、55%和93%。     

谷壳对水中铜离子的吸附热力学及动力学研究

应用低成本吸附剂谷壳去除溶液中的重金属铜离子.以间歇吸附的方式考察了溶液pH值、反应时间、反应温度、金属离子初始浓度等物理化学参数对吸附过程的影响.在pH为7.O、温度为328 K、谷壳用量为4 g/L时,溶液中铜离子达到最大吸附去除率.吸附过程符合Langmuir吸附等温模式.吸附热力学表明谷壳对Cu2+的吸附是自发的吸热反应.谷壳对Cu2+的吸附动力学模型能够较好地符合准二级动力学方程.     

D296交换树脂对氰离子吸附特性研究

采用实际工业含氰废水,通过对比试验研究了氰离子(CN-)在D296强碱阴离子交换树脂Cl型和OH型上的吸附行为,从热力学和动力学方面对交换吸附过程进行了分析,初步探讨了吸附机理。试验结果表明:CN-在D296 Cl型和OH型树脂上的交换吸附是放热过程,同时符合Freundlich等温吸附方程;颗粒内扩散为CN-在D296 Cl型树脂上吸附速率的主要控制步骤,随着含氰废水初始质量浓度的增大,交换吸附量逐渐增大;D296 Cl型对CN-交换吸附性能优于D296 OH型。     

D261大孔树脂吸附氰化物的性能及机理研究

研究了D261大孔树脂对氰化物的吸附性能及机理,考察了酸度、温度、溶液中氰化物质量浓度、时间及树脂用量对氰化物吸附的影响。试验结果表明,D261大孔树脂能有效地吸附简单氰化物和金、银、铜、锌、铁的氰络合物。热力学试验表明,吸附等温线符合Freundlich方程,吸附过程属于优惠吸附。动力学研究表明,吸附在室温下是瞬时反应,静态吸附过程主控步骤为Boyd液膜扩散,吸附的本质为物理吸附。同时,确定D261树脂的静态饱和吸附量为25.28mg/mL湿树脂。     

氰化堆浸循环液中杂质离子去除试验研究

长山壕金矿氰化堆浸贫液随着循环次数的增加,杂质离子铜、铁、镍等质量浓度逐渐增加,与氰离子形成难解离的络合物,直接影响氰化提金效率和提金流程。试验采用负载Na3TMT复合絮凝剂的重金属选择性树脂吸附—洗脱方法,在不干扰金回收的前提下,达到了降低堆浸循环液中杂质离子的目的。该重金属选择性树脂对堆浸循环液中铜、镍、铁的去除率均可达到90%以上,且铜和镍达到工业污水排放标准;洗脱液中富集的铜质量浓度约3 000 mg/L,具有一定的回收经济价值。     

钒铬溶液离子交换法提钒研究

根据现有钒渣钠化提钒工艺的特点,巧妙规避钒、铬分离难题,提出了钒铬液离子交换法选择性提钒技术:选用阴离子树脂从高浓度含铬钒液中选择性吸附部分钒,交换余液返钠化提钒主流程继续生产氧化钒产品(冶金级)。分别研究了树脂型号、p H、反应时间与树脂吸附钒铬的关系,结果表明:将D201树脂用硫酸钠转型,在8.5p H10条件下,反应30~60 min可选择性吸附钒,含钒树脂经Na OH溶液解吸,沉钒、煅烧即制得纯度达99.83%的氧化钒产品。     

低浓度含氰炭浸尾浆处理工艺研究

某矿山采用碱性氯化法对氰化尾浆进行处理,该法漂白粉耗量大且氰化物去除不稳定。本文根据该矿山的现场工艺,采用加压氧化车间产生的酸化溢流液对该矿山氰化尾浆进行预处理,并优化了初始pH、反应时间、药剂用量等参数条件。在酸化溢流液预处理pH=9,不额外补加铜离子,W(Na_2SO_3):W(CN_T)=8:1,反应时间60 min条件下,总氰和游离氰根的去除效果最好,总氰去除率为99.74%,游离氰根去除率为99.85%,处理后的废水含总氰0.28 mg/L,含游离氰根0. 14 mg/L,符合《黄金行业氰渣污染控制技术规范(HJ 943—2018)》要求,并且消耗了酸化溢流液,降低了酸化溢流液中和石灰成本,取得了良好的处理效果和经济效益。     

高浓度氰化提金废水的电吸附处理实验研究

以一种新型煤基电吸附材料为极板,采用电吸附技术处理高浓度氰化提金废水。主要研究了吸附电压、电吸附时间对废水中游离氰及金属氰络离子吸附率的影响,采用扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)及X射线衍射(XRD)等对吸附后的电极片及过程产生的沉淀物进行了分析表征。研究表明,当吸附电压为2.0 V、极板间距1 cm、吸附时间为24 h时,溶液中铜、总氰、锌、铁和硫氰酸根的去除率分别达到61.55%,71.14%,99.52%,83.28%及58.59%。电吸附过程中,在阳极和阴极附近会产生絮状沉淀物,其主要组成为亚铁氰化铜、硫氰化亚铜和氢氧化锌,同时吸附后的阳极板上出现了铜、铁与锌离子的富集。高浓度氰化提金废水的电吸附过程同时包含了离子的定向迁移、富集沉淀以及阳极吸附3个过程,三者共同作用下体系中各离子含量将会大幅度降低,处理后溶液可直接返回浸出系统循环使用。     

某金矿氰化贫液净化试验工艺参数研究

某金矿氰化提金过程产生的氰化贫液中总氰化合物质量浓度3 303.5 mg/L,硫氰酸盐质量浓度3 855.0 mg/L,铜质量浓度1 527.2 mg/L,试验确定了采用酸化吹脱-碱液吸收法去除影响选矿指标的铜离子并回收氰化物的可行性,优化了酸化吹脱法的工艺条件。在最佳试验条件下,氰化贫液中总氰化合物去除率达99.06%,铜去除率98.65%,氰化物回收率78.00%,处理后的溶液进行氰化浸出试验,效果较好,即返回液对氰化浸出过程无影响。     

氰化银在活性炭上的吸附

我们做了用活性炭从含有各种浓度的钠、钙、游离氰和氢离子的溶液中吸附氰化银的试验,发现钠、钙离子能增加氰化银在活性炭上的吸附,而游离氰离子会减少这种吸附.为了解释钠、钙和游离氰离子对吸附的影响,提出了以双电层结构为根据的定性说明.除在一定pH值范围内,提高溶液的酸度会增加氰化银在活性炭上的吸附.在酸性溶液中氰化银的吸附受炭粒Zeta电位的影响,而不受氢离子吸附的影响.不同大小的离子在活性炭上的吸附性能已经测量出来了,较大的离子具有较大的吸附能力,按吸附量的顺序排列如下:氰化金>氰化银>氰化物.     

钢渣负载纳米零价铁-羟基磷灰石(S-FH)的制备及其对锰的吸附性能

通过液相还原法制备钢渣负载纳米零价铁-羟基磷灰石（S-FH）。分析Fe0-HAP被负载前后的微观形貌,研究了pH、S-FH投加量、反应时间和锰的初始浓度对S-FH吸附锰的影响,并借助吸附动力学模型和吸附等温模型对吸附机理作进一步分析。结果表明,在锰溶液初始浓度5 mg/L、pH=5,S-FH用量0.1 g和反应时间300 min条件下,吸附效果最佳。S-FH对锰的吸附过程更符合Freundlich吸附等温线模型（R2>0.98）和准二级动力学模型（R2>0.99）。吸附机理为离子交换、表面络合和溶解-沉淀。     

含氰尾液综合回收研究

研究了一种利用离子交换法综合回收提金尾液中氰化物的新技术与新方法,主要对新方法中的树脂吸附、解吸过程的影响因素及过程热力学、动力学参数进行系统实验研究,确定了完整的工艺流程。研究表明,该技术可以有效经济地回收提金尾液中的氰化物,树脂吸附和解吸的速率常数分别为1.01×10-2s-1和2.12×10-2s-1,常温下吸附过程的ΔG=-4.88kJ.mol-1,并符合Freundlish经验等温式。树脂对氰化物的饱和吸附容量为25.39mg.ml-1湿树脂,对尾液中氰化物的吸附率达到90%以上,解吸率达85%以上,同时可以分离回收尾液中的有价金属。对黄金洁净生产与循环经济具有重要的实用价值。     

硫酸锌沉淀法处理高铜氰化废水的动力学研究

采用硫酸锌沉淀工艺处理含有高浓度铜离子的氰化提金废水,利用二级反应动力学模型对铜离子和游离氰化物的沉淀过程进行了试验研究。研究结果表明,在试验条件下,铜离子和游离氰化物的沉淀过程均符合二级反应动力学模型,其反应速率常数分别为3.492 dm3/(mol·min)、1.837 dm3/(mol·min)。该研究结果对高浓度铜离子氰化提金废水的沉淀处理技术应用,具有一定的指导意义。     

D296树脂吸附分离锆铪试验研究

研究了用D296树脂从硫酸体系中吸附锆、铪,考察了吸附时间、初始料液质量浓度、温度、硫酸浓度对树脂吸附锆、铪及锆、铪分离系数的影响及吸附反应动力学。结果表明:溶液中锆离子质量浓度为120g/L、温度1℃、硫酸浓度1.6mol/L条件下,D296树脂对锆、铪的静态吸附分离系数最大,为1.19。动力学研究结果表明,D296树脂吸附锆离子的控制步骤为液膜扩散,D296树脂吸附锆离子的活化能E=158.639kJ/mol。     

文摘与简讯

用阳离子交换树脂 研究稀土元素的淋洗行为 用阳离子交换树脂和EDTA淋洗剂研究稀土元素的淋洗行为。采用含二价铜离子作为滞留离子的阳离子交换剂,在pH8.4条件下定量的吸附RE络合离子,并用EDTA溶液进行淋洗。该法中淋洗稀土离子的流速比采用阳离子交换树脂床吸附非RE络合离子要快。该法不仅可节省淋洗时间和淋洗剂用量,而且溶解值也稍有下降。根据络合离子与RE元素的稳定常数测定了络合离子的淋洗次序。     

氰化废水回收技术综述

氰化浸出工艺至今仍是占绝对统治地位的提金方法,金矿石中常常伴生含量不等的各类杂质金属矿物,导致氰化物消耗和氰化尾液中氰化物含量显著增加。目前普遍应用的氰化废水净化工艺对处理简单的含游离氰化物的废水是非常有效的。如果矿石中存在其他有价金属如铜等,则氰化物将流失于尾矿、尾渣中难以有效回收,杂质元素的存在增加了氰化物的消耗,严重时甚至使整个金氰化回收工艺失效。针对黄金矿山含氰废水的性质和特点,已研究开发了多种回收技术和方法。由于各种杂质金属的累积效应,含氰废水直接返回工艺通常很难实现。AVR法及由此技术衍生的方法如硫化物沉淀技术生产成本较高、且不能有效回收含氰废液中的有价金属。受制于对氰化物的吸附能力,活性炭只能处理低氰废水。树脂吸附和溶剂萃取工艺可以针对含氰废水性质进行合理的选择性设计,但通常生产成本较高,操作工序繁琐复杂。采用液膜和其他如渗析法等技术仍然处于实验室研究阶段,能够有效应用于工业实践的氰化废液回收技术仍有待开发。