数字可编程的VCO

图1的电路是一种窄频带的VCO(压控振荡器),它具有设定数字以决定中心频率的可编程功能,其中心频率比(高频/低频)大于2:1。若对VCO再二分频,就可获得多种的振荡频率。该VCO的工作频率可大于230MHz(采用ECL器件),所以该电路可为用户提供高速的选通和禁止功能。     

一种K波段GaAs MESFET压控振荡器的设计

利用微波晶体管的负阻特性,基于Agilent ADS软件,设计出一种K波段微带结构、变容管调谐的MESFET压控振荡器(VCO)。对VCO进行实测．结果表明,VCO的中心频率为20.56GHz,调频带宽大于100MHz,带内输出功率大于2mW,相位噪声大于-90dBc／Hz@100kHz,满足实际应用。     

一种高性能全差分双环路VCO的设计

设计了一种基于SMIC 0.18μm RF 1P6MCMOS工艺的高性能全差分环形压控振荡器(ring-VCO),采用双环连接方式,并运用交叉耦合正反馈来提高性能。在1.8V电源电压下对电路进行仿真,结果表明:1)中心频率为500MHz的环形VCO频率调谐范围为341～658MHz,增益最大值Kvco为-278.8MHz/V,谐振在500MHz下VCO的相位噪声为-104dBc/Hz@1MHz,功耗为22mW;2)中心频率为2.5GHz的环形VCO频率调谐范围为2.27～2.79GHz,增益最大值Kvco为-514.6MHz/V,谐振在2.5GHz下VCO的相位噪声为-98dBc/Hz@1MHz,功耗为32mW。该VCO适用于低压电路、高精度锁相环等。     

一种用于Bluetooth发接器的倍频式VCO

介绍了一种适用于 Bluetooth发接器的 ,可以单片集成的倍频式压控振荡器 ( VCO)。这种 VCO由两部分组成 ,主 VCO的振荡频率是所需本振频率的一半 ,然后采用“注入锁频”原理对主 VCO的振荡频率进行倍频以产生本振信号。主 VCO和倍频电路都使用了片上集成螺旋电感 ,调谐用的变容元件使用 PMOS晶体管实现。经过版图设计和后仿真 ,在 TSMC0 .35 μm数字 COMS工艺 ,3.3V电源电压下 ,该 VCO在 2 .4GHz中心频率附近可以达到的相位噪声指标为 -1 2 5 d Bc/Hz( 60 0 k Hz) ,在输出摆幅为 60 0 m Vp- p时 ,功耗为 2 2 m W。     

一种集成SVD和PWVD的VCO非线性度检测新方法

针对现有压控振荡器(VCO)非线性度检测方法可靠性和普适性较差的问题,提出一种集成奇异值分解(SVD)降噪和伪魏格纳威尔分布(PWVD)瞬时频率估计的VCO非线性度检测新方法。该方法首先对待检测对象中频信号进行降噪处理,然后将降噪后的中频信号通过希尔伯特(Hilbert)变换转换为解析信号,最后利用自适应窗长的PWVD瞬时频率估计算法处理解析信号,实现中频信号的瞬时频率估计。仿真结果表明了文中方法的有效性、较强的环境适应能力和普适性。     

1.8 V低相位噪声全集成LC压控振荡器的设计

介绍了一种全集成的LC压控振荡器(VCO)的设计。该电路的中心频率为3.8 GHz,电源电压为1.8 V,采用0.18μm CMOS工艺制作。测试结果表明,VCO的相位噪声在偏离中心频率1 MHz时达到-126 dBc/Hz,调谐范围达到9%,VCO核心电路功耗小于8 mW。     

传输线压控振荡器

一个现代化的数字式频率合成器,其性能的好坏,主要取决于其相位噪声的大小,而它在很大程度上取决于频率合成器中的压控振荡器(VCO)本身相位噪声的优劣。设计和制造出低相位噪声的 VCO 就成为设计制造频率合成器的一个关键问题。一、电路的主要技术要求对于锁相环中的 VCO,一般应考虑以下几个方面的要求:(1)频率变化范围必须满足锁相环所要求的输出范围,并要有一定的余量。(2)频率稳定度要求长期慢漂移不超过锁相环的同步带,对取样环更不能超过±f_r/2(f_r为参考脉冲频率)。(3)要求 VCO 的相位噪声 S_((?)VCO)越小越好。(4)希望输出频率随输入电压的变化尽可能是线性的,因为如果 VCO 电压频率特性是非线性的,阻尼系数ζ与环路固有频率ω_n 就会随     

一种简易微波VCO的设计*

描述了一种高性能简易微波VCO器件的设计和实验。该器件基于负阻原理设计,利用微波FET和变容二极管等分立元件制作,具有高性价比的特点。设计过程中利用ADS软件进行电路的匹配和优化,通过合适的外电路设计对变容二极管VCO的调频线性度进行改善,同时,降低了VCO的相位噪声。实际电路的测试结果表明,当该VCO的中心频率为4.3GHz时,其调谐范围大于200MHz,输出功率大于5.2dBm,相位噪声优于-112dBc/Hz@1MHz和-83dBc/Hz@100kHz。     

振荡技术与振荡器、谐振回路

提出一种低功率 CMOS 压控振荡器(VCO),与已有的 CMOS 结构相比较,它具有简洁对称的结构.并可实现低功率,低噪声工作。所提出的 VCO 在保持其线性电压-频率特性的情况下具有数字可编程的特点,从而可以具有不同的中心频率,在经调节频率下可得到所希望的 VCO 增益,模拟结果表明,功耗为3.5mW时的输出频率为1GHz。参7     

C波段高频率稳定度宽带FET电压控制振荡器

本文叙述了用场效应振荡管和砷化镓常γ电调变容二极管及恒温控制电路等构成的C波段高频率稳定度宽带场效应管电压控制振荡器(VCO)的设计和电性能.通过合理的设计,VCO在4～6～8GHz的频率范围内,得到输出功率大于30mW,功率平坦度小于1dB,频率稳定度在10~(-5)量级.     

低增益变化宽线性范围低噪声压控振荡器设计

应用TSMC 0.18μm CMOS工艺设计了一款低调谐增益变化,恒定调谐曲线间隔,恒定输出摆幅的低功耗低噪声宽带压控振荡器(Voltage Controlled Oscillator,VCO).本振荡器的振荡频率覆盖1.153~1.911GHz(49.5%)范围,相邻调谐曲线的覆盖范围大于50%,调谐增益变化范围为45.5~52.7MHz/V(13.7%),相邻调谐曲线间距变化范围为43.2~45.9MHz(5.9%),VCO输出波形的峰峰值为694~715mV(3%),调谐曲线的线性范围为0.2~1.6V(1.4V).在1.8V的电源电压下,VCO在中心频率1.53GHz处耗电电流为3.2mA,相位噪声在1MHz频偏处为-130.5dBc/Hz,FOM值为-186.5dBc/Hz.     

一种应用于全球导航卫星系统接收机的低功耗宽带压控振荡器

该文设计了一种应用于全球导航卫星系统(GNSS)射频接收芯片的新型低功耗小面积宽频率调节范围的压控振荡器(VCO)。根据全波段GNSS信号的特点,将VCO分成两个离散的频率工作区域,可分别对这两个区域进行功耗、相位噪声的优化,减小了VCO结构的复杂度,并节省了芯片面积。利用调谐曲线线性化技术,克服了传统的VCO控制电压有效调节范围窄的问题,使VCO在整个控制电压范围内调节曲线线性,减小了幅度调制转频率调制(AM-FM),降低了相位噪声。测试结果显示,该VCO频率调节范围为49.5%,控制电压在0.1~0.9 V内,VCO增益(KVCO)恒定,当频率偏移为1 MHz时相位噪声小于-120 dBc/Hz,消耗电流2 mA,占用芯片面积为0.24mm2。提出的VCO在0.13μm 1P6M工艺上实现,已成功应用于全波段GNSS接收机中。     

低功耗自适应跨导-电容带通滤波器电路实现

采用单层多晶硅3.3V,0.35μm CMOS数字工艺,实现了用于蓝牙系统的自适应带通滤波器,其中心频率为2MHz,带宽为1.2MHz,功耗为12mW.并对滤波器PLL自适应电路中压控振荡器(VCO)的谐振条件进行了研究,分析了VCO中运放寄生参数对谐振频率的影响.同时,用一种简单的跨导运放结构作为VCO中的负阻抗,解决了VCO振荡幅度限幅问题.     

双模式复数滤波器电路设计

采用0.18μm CMOS工艺,实现了一款中心频率和带宽可调节的OTA-C复数滤波器.通过设置控制字,可以控制复数滤波器的带宽和中心频率,形成窄带和宽带两种模式.滤波器的带宽设计为5 MHz和25 MHz,中心频率分别为4 MHz和15.4 MHz.窄带滤波器镜像抑制大于30dB(测试),宽带滤波器镜像抑制大于40 dB(仿真).设计中,采用了基于VCO锁相环结构的片上频率修正电路.滤波器消耗的总电流分别为1.7 mA和2.5 mA.仿真结果与测试结果非常吻合.     

提高傅真速度的新方法

目前国内使用的傅真电报机的调幅设备都是不抑制图象频率的,即在调幅器输出端除去送出载波频率和上下两个边带之外,还送出了图象频率。为了要使图象频率不致影响下边带,致引起被调制波的畸变,载波频率应该满足下式: f_(car)≥2F_(max) (1)式中f_(car)是载波频率,F_(max)是最大图象频率。又因上下两个边带必须在通路允许通过的频率范图之内,设f_(car)和F_(max)分别为通路频带范围的上限和下限,则 f_(car)+F_(max)≤f_(max) (2) f_(car)-F_(max)≥f_(max) (3)我们在(1)式和(2)式中取等号,则通路可允许的最大的最大图象频率是 F_(max),max=1/3f_(max)在频带范围是300赫—2700赫的载波电话通路中,最     

级联网络的噪声系数简化计算

在计算噪声系数或等效噪声温度时,利用本文中方便的列线图就消除了从分贝到功率比值的冗长变挣。当两个频率宽度B相同的部件级联时,其合成的噪声系数由下面已知的简单关系式给定: F_(12)=F_1+F_2-1/G_1 (1)式中F_1和F_2分别是部件1和2的噪声系数,G_1是部件1的增益,F_(12)是合成的噪声系数。当直接从式(1)确定F_(12)时,量F_1、F_2和G_1通常是以dB给出,而不是按功率比值。于是     

低功耗自适应跨导-电容带通滤波器电路实现

采用单层多晶硅3.3V,0 .35μm CMOS数字工艺,实现了用于蓝牙系统的自适应带通滤波器,其中心频率为2 MHz,带宽为1.2 MHz,功耗为12 m W.并对滤波器PL L自适应电路中压控振荡器(VCO)的谐振条件进行了研究,分析了VCO中运放寄生参数对谐振频率的影响.同时,用一种简单的跨导运放结构作为VCO中的负阻抗,解决了VCO振荡幅度限幅问题.     

低功耗自适应跨导—电容带通滤波器电路实现

采用单层多晶硅 3.3V,0 .35μm CMOS数字工艺 ,实现了用于蓝牙系统的自适应带通滤波器 ,其中心频率为2 MHz,带宽为 1.2 MHz,功耗为 12 m W.并对滤波器 PL L自适应电路中压控振荡器 (VCO)的谐振条件进行了研究 ,分析了 VCO中运放寄生参数对谐振频率的影响 .同时 ,用一种简单的跨导运放结构作为 VCO中的负阻抗 ,解决了VCO振荡幅度限幅问题 .     

GPS接收机中1.57GHz CMOS锁相环的设计

设计了一种用于GPS接收机中采用CMOS工艺实现的1.57GHz锁相环.其中,预分频器采用高速钟控锁存器(LATCH)的结构,工作频率超过2GHz.VCO中采用LC谐振回路,具有4段连续的调节范围,输出频率范围可以达到中心频率的20%.电荷泵采用一种改进型宽摆幅自校准电路,可以进一步降低环路噪声.锁相环采用0.25μmRFCOMS工艺实现.测量表明VCO输出在偏移中心频率1MHz处的相位噪声为-110dBc/Hz,锁相环输出在偏移中心频率10kHz处的相位噪声小于-90dBc/Hz.供电电压为2.5V时,功耗小于15mW.     

UHF RFID阅读器中低噪声Σ小数频率综合器的设计

采用0.18μmRF CMOS工艺结合EPC C1G2协议和ETSI规范要求,实现了一种应用于CMOS超高频射频识别阅读器中的低噪声ΔΣ小数频率综合器。基于三位三阶误差反馈型ΔΣ解调器,采用系数重配技术,有效提高频率综合器中频段噪声性能;关键电路VCO的设计过程中采用低压差调压器技术为VCO提供稳定偏压,提高了VCO相位噪声性能。多电源供电模式下全芯片偏置电流为9.6mA,测得在中心频率频偏200kHz、1MHz处,相处噪声分别为-108dBc/Hz和-129.8dBc/Hz。