非共沸混合制冷剂HFC—32／HFC—134a水平管内蒸发换热的实验研究

本文进行了非共沸混合制冷剂ＨＦＣ－３２／ＨＦＣ－１３４ａ水平管内的强制对流沸腾换热实验。ＨＦＣ－３２的质量分率为０．１０，０．２５和０．４０，热流密度为６，１２，２４，３６，４８和６０ｋｗ／ｍ＾２，质量流量为１０，１５，２２，３０和４６ｇ／ｓ，实验段进口压力保持为０．４Ｍａ。实验结果表明混合制冷剂的强制对流蒸发换热存在退化现象。     

国产制冷剂HFC－134a的凝结换热特性

本文报导了国产新制冷剂工质ＨＦＣ－１３４ａ及其所替代的工质ＣＦＣ－１２在水平光管内凝结换热的实验结果。实验管内径为６ｍｍ，管长为５ｍ。实验结果表明，在相同的凝结温度和工质质量流量的条件下，国产ＨＦＣ－１３４ａ的凝结换热系数比ＣＦＣ－１２大３０％左右，而两者压力降数值基本相同。文中同时给出了计算这两种工质凝结换热过程中局部换热系数、平均换热系数和压力降的计算公式。     

非共沸混合制冷剂HFC－32／HFC－134a水平管内蒸发换热的实验研究

本文进行了非共沸混合制冷剂ＨＦＣ－３２／ＨＦＣ－１３４ａ水平管内的强制对流沸腾换热实验。ＨＦＣ－３２的质量分率为０．１０、０．２５和０．４０，热流密度为６、１２、２４、３６、４８和６０ｋｗ／ｍ２，质量流量为１０、１５、２２、３０和４６ｇ／ｓ，实验段进口压力保持为０．４ＭＰａ。实验结果表明混合制冷剂的强制对流蒸发换热存在退化现象。实验对混合制冷剂的核态沸腾抑制、环状流周向壁温分布等现象进行了分析。采用Ｊｕｎｇ（１９８９）关系式的预测值与实验结果吻合较好。     

环保节能型空调器

本文系统回顾了以ＨＦＣ－３２／ＨＦＣ－１３４ａ替代ＨＣＦＣ－２２在家用空调器中应用的理论分析和实验研究概况。内容涉及工质的筛选与热力学性质的测算，混合工质与润滑油互溶性实验，绕组耐Ｒ３２／Ｒ１３４ａ实验。制冷剂可燃性实验，压缩机性能对比实验，空调器整机性能对比实验。理论与实验均证实符合国际环保要求的混合工质不但可以替代ＨＣＦＣ－２２而且节能。     

二元混合工质灌注式替代的冰箱性能实验研究

本文从理论制冷循环上计算分析得出了几种全ＨＦＣ混合替代物ＨＦＣ３２／ＨＦＣ１３４ａ，ＨＦＣ３２／ＨＦＣ１５２ａ，ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１３４ａ和ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１５２ａ，并对这进行了冰箱实验研究。     

我国已能工业化生产HFC－134a

我国已能工业化生产ＨＦＣ－１３４ａ中科院上海有机化学研究所采用我国发明的催化新技术，使反应温度和压力大大降低，从而解决了国外一直未能解决的液相法工业生产ＨＦＣ－１３４ａ的难题。上海有机化学研究所由液相法生产ＨＦＣ－１３４ａ，具有产品质量好、纯度高、产...     

CFC问题及2000年制冷剂展望

阐述了ＣＦＣ问题的由来及所面临的课题，介绍了替代制冷剂ＨＣＦ２２、ＨＣＦＣ１２３、ＨＣＦＣ１４１ｂ、ＨＣＦＣ１４２ｂ、ＨＦＣ１３４ａ、Ｒ７１７（ＮＨ３）、ＨＦＣ２４５ｃａ、Ｒ７４４（ＣＯ２）、Ｒ７２９（空气）等各自的优缺点。     

P_(204)与C_(5-7)羟肟酸液膜体系自湿法冶锌系统中同步迁移分别回收镓和锗(Ⅱ

提出了乳状液膜体系自湿法冶锌系统中经一级同时分离镓和锗的新方法,建立了用 Ｐ２０４和 Ｃ５ － ７ 羟肟酸协同载体,ｐ Ｈ＝ ３ ．２ 的 Ｎ Ｈ４ Ｆ 溶液为内水相试剂,使 Ｇｅ４ ＋ 以溶液状态而 Ｇａ３ ＋ 则以 Ｇａ（ Ｏ Ｈ）３ 沉淀同步迁移进入内水相并分别回收的液膜体系,研究了影响 Ｇａ３ ＋ 、 Ｇｅ４ ＋ 迁移的各种因素,经正交实验确定了分离镓和锗的最佳液膜组成及操作条件,并用加入铁粉法除去了杂质 Ｆｅ３ ＋和 Ｃｕ２ ＋ 对 Ｇａ３ ＋ 、 Ｇｅ４ ＋ 迁移的干扰．所得镓和锗的回收率分别为９４ ．７ ％ 和９８ ．６ ％ ,纯度为９７ ．８ ％ 和９６ ．３ ％ ． Ｚｎ２ ＋ 离子损失仅２ ．１５ ％ ,回收镓和锗后的萃余液可返回冶锌系统．     

PSA制氢技术在我厂的应用

以天然气和蒸汽为原料，采用间歇催化转化法制取水煤气，然后使其经ＰＳＡ制氢装置生产纯氢产品．水煤气处理量为６００ｍ３／ｈ，产品氢纯度≥９９．９９％，露点＜－６０℃，含杂质ＣＯ＋ＣＯ２＋ＣＨ４＜２０×１０－６，Ｏ２＜５×１０－６，纯氢产量２００ｍ３／ｈ．安装了解吸气燃烧系统，可节约天然气１００ｍ３／ｄ．采用ＰＳＡ装置制氢与水电解制氢相比，可节电３５２．５万ｋＷｈ／ａ，且操作、控制简单、可靠，开、停车方便，自动控制和调节系统运行可靠，产品质量好．     

Sol—Gel法制备Y系高温超导材料及烧结条件的研究

介绍了ＹＢａ２Ｃｕ３Ｏ７－δ和Ｆ掺杂的ＹＢａ２Ｃｕ３Ｆ０．６Ｏ７－δ高Ｆｃ超导材料的Ｓｌｏ－Ｇｅｌ法制备，并对烧结条件进行了研究。     

湿法制备羟基磷灰石生物活性陶瓷粉末的热力学分析

本文对制备羟基磷灰石的Ｃａ（ＮＯ３）２－（ＮＨ４）２ＨＰＯ４－ＮＨ４ＯＨ－Ｈ２ＯＬ体系进行热力学分析。计算求得ＨＡ沉淀最宜ｐＨ条件为１０．６－１２．４，热力学计算与实验结果和文献报告数据结果一致。     

HFC—134a／油的材料相容性研究

本文综合运用目前国际上的制冷剂材料相容性研究方法,试验研究了国产ＨＦＣ１３４ａ及润滑油与ＨＦＣ１３４ａ汽车空调材料的相容性,同时还研究了国产ＨＦＣ１３４ａ及进口润滑油与ＨＦＣ１３４ａ冰箱材料的相容性。结果表明,国产ＨＦＣ１３４ａ／油与目前ＨＦＣ１３４ａ汽车空调材料是相容的,国产ＨＦＣ１３４ａ与现有ＨＦＣ１３４ａ冰箱材料也是相容的。     

某些氟化物的升华提纯：II.ZrF4和HfF4的升华提纯

尽管升华方法在除去氧化物方面很有成效，但也必须注意ＺｒＦ４和ＨｆＦ４的水解温度和脱水温度。由于升华方法不能有效地除去象ＦｅＦ３等氟化物杂质。作根据ＦｅＦ６＾３－，ＣｏＦ６＾３－是属于外轨道络合物，它们是不稳定的和容易离解出Ｆｅ＾３＋和Ｃｏ＾３＋，同时ＦｅＺｒ６·６Ｈ２Ｏ也易于离解出Ｆｅ＾２＋，以致使（ＮＨ４）３ＺｒＦ７和（ＮＨ４）３ＨｆＦ７可以用ＤＤＴＣ－ＣＨＣｌ３可以用ＤＤＴＣ－ＣＨＣｌ３，在     

某些氟化物的升华提纯 Ⅱ．ZrF_4和HfF_4的升华提纯

尽管升华方法在除去氧化物方面很有成效，但也必须注意ＺｒＦ４和ＨｆＦ４的水解温度和脱水温度．由于升华方法不能有效地除去象ＦｅＦ３等氟化物杂质．作者根据ＦｅＦ６３－，ＣｏＦ６３－是属于外轨道络合物，它们是不稳定的和容易离解出Ｆｅ３＋和ＣＯ３＋，同时ＦｅＺｒＦ６·６Ｈ２Ｏ也易于离解出Ｆｅ２＋，以致使（ＮＨ４）３ＺｒＦ７和（ＮＨ４）３ＨｆＦ７可以用ＤＤＴＣ－ＣＨＣｌ３，在ｐＨ３～３．５的有效萃取成为可能．在ＺｒＦ４－ＨｆＦ４的二元组分系统中，它们的升华、凝华过程是遵循图２的相平衡规律进行的．用ＸＲＤ检测升华产品，为无水单斜态的ＺｒＦ４或ＨｆＦ４晶体，用ＧＦＡＡＳ检测，升华前后Ｆｅ含量各自为０．８ｐｐｍ和０．５ｐｐｍ，批生产量２５０ｇ．     

吸气温度对HFC—134a制冷热泵循环性能的影响

本文根据国外最新资料,给出了ＨＦＣ－１３４ａ热力学性质计算方程和制冷泵循环的计算公式,并编制以及对ＨＦＣ－１３４ａ热力学性质进行了计算,并对不同吸气温度的制 循环性质进行了计算与分析。     

家用电冰箱CFCs替代技术最新发展动态

论述了家用电冰箱ＣＦＣｓ最新替代动态,着重介绍了ＨＦＣ－１３４ａ、ＨＣ－６００ａ替代ＣＦＣ－１２及ＨＣＦＣ－１４１ｂ、环戊烷、ＨＦＣ２４５ｆａ替代ＣＦＣ－１１情况,并介绍了１９９８年全球各地区电冰箱ＣＦＣｓ替代进展状况。     

使用HFC134a的冰箱用旋转式压缩机性能优化的途径

冰箱用旋转式压缩机中用ＨＦＣ１３４ａ替代ＣＦＣ１２后，由于ＨＦＣ１３４ａ的热力学与传输特性不同于ＣＦＣ１２，使压缩机的性能下降。本文从旋转式压缩机的电机效率、隙容积、传热损失及润滑油粘性等途径来探讨改进ＨＦＣ１３４ａ旋转式压缩机的途径。     

高氢稀释硅烷加乙烯法制备纳米硅碳薄膜

在等离子体化学气相沉积系统（ＰＥＣＶＤ）中，使用高氢稀释硅烷（ＳｉＨ４）加乙烯（Ｃ２Ｈ４）为反应气氛制备了纳米硅碳（ｎｃ－ＳｉＣｘ＾２Ｈ）薄膜，随着（Ｃ２Ｈ４＋ＳｉＨ４）／Ｈ２（Ｘｇ）从５％时，由于Ｈ蚀刻效应的减弱，薄膜的晶态率从４８％下降到８％，平均晶粒尺寸在３．５－１０ｎｍ。当Ｘｇ≥６％时，生成薄膜为非晶硅碳（ａ－ＳｉＣｘ＾２Ｈ）薄膜。ｎｃ－ＳｉＣｘ＾２Ｈ薄膜的电学性质具有与薄膜的晶态率紧密相     

HL—1M装置硼化膜的研究

ＨＬ－１Ｍ装置采用Ｃ２Ｂ１０Ｈ１２蒸汽等离子体增强沉积技术对第一壁进行了原位硼化，在第一壁表面上形成一层半透明、非晶ａ－Ｂ／Ｃ：Ｈ膜。在单电极、１．２Ａ／７５０Ｖ放电参数下，平均沉积速率为１１０ｎｍ／ｈ，膜厚不均匀度为８４％，Ｂ／Ｃ＝０．６－２．０，Ｂ－Ｃ的结合能为９７－９９ｅＶ，与Ｂ／Ｃ值有关。膜层中有２０－３０％的硼是以Ｂ－Ｃ的形式存在，７０－８０％碳是以ａ－Ｃ：Ｈ形式存在，这是ＨＬ－１Ｍ装置     

液膜分离富集和测定镀液中的微量铅

用二环己基－１８－王冠－６（ＤＣ－１８－Ｃ－６）、表面活性剂ＳＰＡＮ８０、中性油ＳＩＯＯＮ－１和溶剂三氯甲烷乳状液膜体系，研究了Ｐｂ２＋的迁移行为。在适宜条件下，８ｍｉｎ内Ｐｂ２＋的迁移率达９９．４％以上，相同条件下，许多金属离子（如Ｎｉ２＋、Ｌｉ＋、Ｋ＋、Ｎａ＋、Ｃａ２＋、Ｍｇ２＋、Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋、Ｆｅ３＋、Ａｌ２＋、Ｃｕ２＋、Ｚｎ２＋和Ｃｏ３＋等）均不被迁移，只有Ｐｂ２＋才能从这些离子中分离出来。该方法成功地应用于富集和测定电镀液中的微量铅，相对标准偏差在２．３％以下，结果十分满意。